Өзгөрмө геометриялуу чоң космостук антенналардын орбитада ишенимдүү ачылышы механизмдин геометриясына гана эмес, температура, ийкемдүү деформация, муундагы боштук, контакт, сокку жана сүрүлүүнүн ортосундагы татаал өз ара аракеттенүүгө көз каранды. Бул изилдөө айрыкча геосинхрондук Жер орбитасына окшогон чөйрөлөрдө кездешиши мүмкүн болгон −200 °C менен +200 °C аралыгындагы өтө кескин температура өзгөрүүлөрүнүн чоң ачылуучу антенна системаларына тийгизген таасирин изилдейт. Изилдөөчүлөр классикалык floating frame of reference formulation ыкмасында чоң деформациядан келип чыккан геометриялык каталарды жана ар башка физикалык талаалардын өзүнчө торлор менен көрсөтүлүшүнөн жаралышы мүмкүн болгон дал келбестиктерди азайтуу үчүн Absolute Nodal Coordinate Formulation (ANCF) негизиндеги бирдиктүү динамикалык моделди иштеп чыгышкан.
Модель температурага көз каранды тыгыздык, ийкемдүүлүк модулу, Пуассон катышы, жылуулук кеңейүү коэффициенти, жылуулук өткөрүмдүүлүк жана салыштырма жылуулук сыйымдуулугу сыяктуу материалдык касиеттерди; Hertz негизиндеги сызыктуу эмес контакт күчүн; Coulomb тибиндеги сүрүлүүнү; stick–slip өтүүлөрүн жана сүрүлүүдөн пайда болгон жылуулукту бир эле термо-механикалык алкакта карайт. Түзүмдүк жана жылуулук теңдемелери жакшыртылган HHT-α көмүскө убакыт интеграциялоо алгоритми менен чечилген.
Изилдөө үч ачылуу конфигурациясын караган: экинчи колдун негизги бумдун ичинен сызыктуу чыгарылышы, экинчи колдун айланып ачылышы жана диаметри 100 m болгон шакек-тор рефлектордун ачылышы. Теориялык чечимдер, жарыяланган эксперименттик маалыматтар, Abaqus 2025 жана тор жакындашуусу анализдери менен жүргүзүлгөн көп катмарлуу текшерүүдө негизги ката деңгээлдери болжол менен %1,5–3,2 чегинде калган; белгилүү бир толук модель салыштыруусунда эксперименттик маалыматтарга карата ката %2 ден төмөн деп билдирилген.
Параметрдик анализдер температура, муундагы боштук жана сүрүлүү системанын жүрүм-турумун күчтүү өзгөртөрүн көрсөткөн. Температура −200 °Cден +200 °Cге көтөрүлгөндө биринчи табигый жыштык %10,8 азайып, жылуулук термелүү амплитудасы %120 көбөйгөн. Радиалдык муун боштугунун 0,01 mmден 0,10 mmге өсүшү чоку сокку күчүн болжол менен %211 көбөйткөн. Жыйынтыктар чоң ачылуучу космостук антенналарда температура менен механикалык толеранстарды өз алдынча долбоорлоо параметрлери катары кароо жетишсиз болушу мүмкүн экенин көрсөтөт.
Ачылуучу космостук антенналардагы негизги маселе
Чоң апертуралуу космостук антенналар байланыш жана алыстан зонддоо системаларында жогорку күчөтүү жана кең апертура берет. Бирок жүздөгөн метрге жакындашы мүмкүн болгон түзүмдүк өлчөмдөр кичинекей муун боштуктары менен жылуулук деформацияларынын өзү антеннанын беттик тактыгына, багытына жана ачылуу туруктуулугуна таасир эте алышына алып келет.
Космостук чөйрөдө түзүм күн нуруна кабылганда тез ысыйт, көлөкөлүү аймакка өткөндө болсо тез муздайт. Изилдөөнүн моделдөө аралыгы −200 °C менен +200 °C. Бул температура өзгөрүүсү геометриялык кеңейүү же жыйрылууну гана жаратпайт; түзүмдүн материалынын жана муундагы контакттын касиеттери да өзгөрөт.
ANCF Эмне Үчүн Чоң Ачылуучу Космостук Түзүмдөрдө Колдонулат?
Absolute Nodal Coordinate Formulation (ANCF) ийкемдүү түзүмдөрдүн абалын жана деформациясын глобалдык абал жана градиент векторлору менен аныктаган көп денелүү динамика ыкмасы. Классикалык floating-frame ыкмасында чоң айлануу жана деформация учурунда жаралышы мүмкүн болгон эсептик алкак трансформациясынын каталарын азайтышы жана жылышуу менен температура талааларын бир эле форма функциялары аркылуу дискреттештирүүгө мүмкүнчүлүк бериши аны чоң ачылуучу антенналардын термо-механикалык анализине ылайыктуу кылат.
Изилдөөдө негизги бум жана экинчи кол үчүн төрт түйүндүү үч өлчөмдүү калың цилиндрлик кабык элементи; шакек-тор рефлектор үчүн эки түйүндүү үч өлчөмдүү жука дубалдуу ийри устун элементи колдонулган.
ANCF элементиндеги жылышуу талаасы:
\[ \mathbf r(\xi,\eta,\zeta,t)=\mathbf S(\xi,\eta,\zeta)\mathbf e(t) \]
түрүндө берилген. Ошол эле форма функциялары температура талаасы үчүн да колдонулат:
\[ T(\xi,\eta,\zeta,t)=\mathbf S_T(\xi,\eta,\zeta)\mathbf T_e(t) \]
жана булак моделинде \(\mathbf S_T=\mathbf S\) деп алынган. Ошентип, жылуулук жана түзүмдүк торлордун айырмалуу болушунан чыккан mesh mismatch көйгөйү азайтылат.
Температурага көз каранды материал модели
Моделде космостук түзүмдүн негизги материалы катары aerospace aluminum alloy 6061-T6 колдонулган. Эталон температура 25 °C.
| Параметр | Эталон мааниси | Жарактуу температура аралыгы |
|---|---|---|
| Тыгыздык | 2700 kg/m³ | −200–200 °C |
| Young модулу | 69 GPa | −200–200 °C |
| Пуассон катышы | 0,33 | −200–200 °C |
| Жылуулук кеңейүү коэффициенти | 23,1 × 10−6 °C−1 | −200–200 °C |
| Жылуулук өткөрүмдүүлүк | 167 W/(m·K) | −200–200 °C |
| Салыштырма жылуулук сыйымдуулугу | 896 J/(kg·K) | −200–200 °C |
Бул маанилер моделдин ичинде температуранын функциясы катары өзгөртүлүп, натыйжада масса, катуулук жана жылуулук өткөрүү матрицалары убакытка жана температурага көз каранды болгон.
Боштуктуу Муун Эмне Үчүн Сызыктуу Эмес Жүрүм-Турум Көрсөтөт?
Муунай боштук төөнөгүч менен уянын ортосунда контакттын үзгүлтүксүз болбошуна мүмкүндүк берет. Система контакт, эркин учуу, кайра сокку, жылмышуу жана жабышуу абалдарынын арасында өтө алгандыктан күч-жылышуу байланышы сызыктуу эмес; температуранын муун геометриясын, контакт катуулугун жана сүрүлүү коэффициентин өзгөртүшү бул сызыктуу эмес жүрүм-турумду дагы күчөтөт.
Булакта радиалдык боштук төмөнкүдөй аныкталган:
\[ c=R_2-R_1 \]
Бул жерде \(R_2\) уянын ички радиусун, \(R_1\) болсо төөнөгүчтүн тышкы радиусун көрсөтөт.
Төөнөгүч жана уя борборлорунун ортосундагы аралык \(r\) болсо, кирүү өлчөмү:
\[ \delta=r-c \]
деп аныкталган. \(\delta>0\) болгондо контакт башталат.
Контакт күчү
Нормалдуу контакт күчү ийкемдүү деформация менен энергия жоготуусун бирге камтыган өзгөртүлгөн Hertz модели менен эсептелген:
\[ F_N(T,\delta)=K_c(T)\delta^{3/2} \left[ 1+\frac{3(1-e^2)}{2e} \frac{\dot{\delta}}{\dot{\delta}_0} \right]H(\delta) \]
Бул жерде \(K_c(T)\) температурага көз каранды Hertz контакт катуулугун, \(e\) кагылышуунун кайра секирүү коэффициентин, \(\dot{\delta}\) нормалдуу салыштырма ылдамдыкты жана \(H\) Heaviside функциясын билдирет.
Сүрүлүү жана сүрүлүү жылуулугу
Тангенциалдык сүрүлүү күчү нөлдүк ылдамдык аймагындагы сандык сингулярдуулукту алдын алуу үчүн регуляризацияланган Coulomb модели менен берилген:
\[ F_f(T,\dot{\xi}) = -\mu_k(T)|F_N| \frac{\dot{\xi}} {|\dot{\xi}|+\varepsilon} \]
Жылышуу маалында пайда болгон сүрүлүү жылуулугу болсо:
\[ \dot Q_f(T)= \mu_k(T)|F_N||\dot{\xi}| \]
деп эсептелген. Бул жылуулук жылуулук чечүүчүгө кайра берилиши мүмкүн болгондуктан температура → сүрүлүү жана сүрүлүү → температура багыттарында эки тараптуу coupling түзүлөт.
Бириктирилген термо-механикалык теңдемелер
Булакта дискреттештирилген түзүмдүк кыймыл теңдемеси:
\[ \mathbf M(T)\ddot{\mathbf e}+ \mathbf C_s(T)\dot{\mathbf e}+ \mathbf K_e(T)\mathbf e = \mathbf F_T+ \mathbf F_{ext}+ \mathbf F_{gap} \]
жана жылуулук талаасы:
\[ \mathbf C_h(T)\dot{\mathbf T}_e+ \mathbf K_T(T)\mathbf T_e = \mathbf Q(t) \]
түрүндө берилген. Бул эки теңдеме температурага көз каранды матрицалар жана муун контакт күчтөрү аркылуу бири-бири менен байланышкан.
HHT-α Алгоритми Эмне Үчүн Колдонулган?
Боштуктуу муундардагы сокку, stick–slip жана тез контакт өтүүлөрү өтө жогорку жыштыктагы сандык компоненттерди жаратышы мүмкүн болгондуктан, изилдөөчүлөр шартсыз туруктуулук жана башкарылуучу сандык басаңдатуу берген Hilber–Hughes–Taylor-α көмүскө интеграция ыкмасын жакшыртылган Newton–Raphson итерациясы, адаптивдүү убакыт кадамы жана температурага көз каранды системалык матрицаларды ар бир кадамда жаңыртуу менен колдонушкан.
Моделдеги негизги HHT параметрлери:
| Параметр | Маани |
|---|---|
| α | −0,10 |
| β | 0,3025 |
| γ | 0,60 |
| Баштапкы убакыт кадамы | 1 × 10−4 s |
| Минималдуу убакыт кадамы | 1 × 10−7 s |
| Максималдуу убакыт кадамы | 5 × 10−4 s |
| Newton–Raphson максималдуу итерациясы | 25 |
| Контакттын кайра секирүү коэффициенти | 0,85 |
Булак ичиндеги ырааттуулук эскертүүсү: 2 таблицада жогорку жыштыктагы спектралдык радиус \(\rho_\infty=0,818\) деп берилсе, 3.5-бөлүм ошол эле α = −0,1 үчүн \(\rho_\infty=0,1\) деген туюнтманы колдонот. Бул эки аныктама бири-бирине туура келбейт. Verianla текстинде маанилердин бири экинчисинин ордуна оңдолгон эмес.
Тор жакындашуусу
Төрт башка тор тыгыздыгы сыналган. Тандалган Level 3 торунун элемент узундугу 0,10 m, 1296 элементи жана 17.280 эркиндик даражасы бар. Булакта бул тор үчүн максималдуу критикалык чыгыш катасы %1,92 деп билдирилген.
| Тор | Элемент | DOF | Максималдуу критикалык ката | Эсептөө убактысы |
|---|---|---|---|---|
| Level 1 | 324 | 4320 | %15,34 чейин | 1,2 саат |
| Level 2 | 648 | 8640 | %6,89 чейин | 3,5 саат |
| Level 3 | 1296 | 17.280 | %1,92 чейин | 12,8 саат |
| Level 4 | 2592 | 34.560 | Эталон | 52,3 саат |
Изилдөөнүн Ыкмасы жана Жыйынтыктары
Төрт катмарлуу текшерүү
Модель алгач жөнөкөйлөштүрүлгөн теориялык маселелерге, андан кийин жарыяланган эксперименттик маалыматтарга, жогорку тактыктагы Abaqus 2025 моделине жана акырында тор жакындашуусуна каршы текшерилген.
| Текшерүү деңгээли | Салыштыруу | Билдирилген айырма |
|---|---|---|
| I | Hertz контакты + классикалык термоэластикалык чечим | <%1,5 |
| II | Жарыяланган deployable truss эксперименттери | <%3,2 |
| III | Abaqus 2025, 86.400 C3D8T элементи | <%2,5 |
| IV | Тор жакындашуусу | <%1,2 өзгөрүү |
ASTRO-H сымал толук модель текшерүүсү
Булак толук термо-трибологиялык stick–slip моделин Shimizu жана кесиптештеринин deployable mast эксперименттерине каршы да баалаган.
| Көрсөткүч | Эксперимент | Сунушталган модель | Ката |
|---|---|---|---|
| Максималдуу Y уч жылышуусу | 1,212 mm | 1,214 mm | %0,16 |
| Чоку Y ылдамдануусу | 14,71 mm/s² | 14,96 mm/s² | %1,70 |
| Чоку ылдамдануу убактысы | 460 s | 454 s | %1,30 |
| Чоку контакт басымы | 0,872 MPa | 0,883 MPa | %1,26 |
Ошол эле салыштырууда классикалык Abaqus Coulomb модели айрым көрсөткүчтөрдө кыйла жогорку ката берген; айрыкча чоку ылдамданууда булак %136,23 ката деп билдирет.
Үч Ачылуу Конфигурациясы Кантип Ар Башка Жүрүм-Турум Көрсөтөт?
Экинчи колдун сызыктуу чыгышы негизинен трансляциялык муун боштугу жана жылуулук кеңейүү менен; колдун айланып ачылышы температура градиенти, айлануу тактыгы жана stick–slip менен; 100 m шакек-тор рефлектордун ачылышы болсо көп сандагы муундардын топтолгон боштук таасири, чоң деформация жана жылуулук форма тактыгы менен чектелет. Булак рефлектордун ачылышын үч конфигурациянын ичинен жылуулук жана clearance таасирлерине эң сезгич абал катары аныктайт.
Конфигурация 1: Экинчи колдун негизги бумдан чыгышы
Узундугу 63,5 m болгон экинчи кол 65,5 m негизги бумдун ичинен 0,1 m/s туруктуу ылдамдык менен чыгарылат. Жалпы ачылуу убактысы 720 s, муун боштугу 0,1 mm. Температура −100 °Cден +50 °Cге 15 °C/s ылдамдык менен өзгөртүлгөн.
Акыркы ачылуу баскычында кол 63,5 m жүрүш маанисине жетип, позициялоо катасы %0,2 ден төмөн калган. Аралык баскычта жылуулук деформациясы менен боштуктун айкалышынан улам асимметриялуу контакт бөлүштүрүлүшү жана кагылышуулардын көбүрөөк саны байкалган.
Конфигурация 2: Экинчи колдун айланышы
Экинчи кол 0,05 rad/s менен айланат, система боюнча 50 °C/m октук температура градиенти колдонулат жана revolute муунда 0,05 mm боштук бар.
Төрт негизги ачылуу баскычында кол 0° баштапкы абалдан болжол менен 45,4° кулпуланган акыркы абалга өткөн. Моделде айрыкча болжол менен алтынчы секунддан кийин жылуулук деформациясы жана сүрүлүү өз ара аракеттенүүсүнөн улам тез-тез stick–slip өтүүлөрү байкалган.
Конфигурация 3: 100 m рефлектордун ачылышы
Шакек-тор рефлектордун диаметри 100 m. Ачылуу айлануу менен трансляция бирге колдонулган 6000 s процесс. Бурчтук ылдамдануу 0,01 rad/s², муун боштугу 0,03 mm деп белгиленген. Система 200 °Cден −50 °Cге 25 °C/s ылдамдык менен жылуулук соккусуна дуушар кылынган.
Булактын 29-бетиндеги 19-сүрөттө түзүм %10, %20, %30, %40, %50, %60, %70, %80 жана %100 ачылуу деңгээлдеринде көрсөтүлгөн. Бүктөлгөн жылдыз сымал түзүм этап-этабы менен тегерек рефлектор геометриясына айланат.
Ошол эле беттеги түйүн траекториялары жогорку температурада айрым критикалык түйүндөр төмөн температурага салыштырмалуу чоңураак жылуулук дрейф көрсөтөрүн аныктайт. Булак максималдуу жылуулук жылышууну 2,1 m деп билдирет.
Температура Муун Динамикасын Канчалык Өзгөртөт?
Модель жыйынтыктарына ылайык температуранын көтөрүлүшү 6061-T6нын эффективдүү катуулугун азайтат, ошол эле учурда жылуулук кеңейүү муун боштугун жана контакт режимин өзгөртөт; мунун натыйжасында табигый жыштык төмөндөйт, жылуулук термелүү көбөйөт жана фазалык траекториялар төмөн температурадагы компакттуу түзүлүштөн жогорку температурада кеңири жана иретсиз stick–slip/сокку режимдерине өтөт.
| Температура | Уч жылышуусу | 1. табигый жыштык | Термелүү амплитудасы |
|---|---|---|---|
| −200 °C | 2,5000 m | 18,5 Hz | 2,5 mm |
| −100 °C | 2,5075 m | 17,9 Hz | 3,1 mm |
| 25 °C | 2,5200 m | 16,8 Hz | 4,2 mm |
| 100 °C | 2,5300 m | 16,2 Hz | 5,0 mm |
| 200 °C | 2,5350 m | 16,5 Hz | 5,5 mm |
−200 °C менен +200 °C аралыгында уч жылышуусу %1,4 көбөйсө, биринчи табигый жыштык болжол менен %10,8 төмөндөп, термелүү амплитудасы %120 көбөйгөн.
Муун Боштугу Өскөндө Сокку Күчү Эмне Үчүн Чоңоёт?
Чоңураак радиалдык боштук төөнөгүчкө уяга кайра урунардан мурда узагыраак эркин учуу аралыкты басып өтүүгө мүмкүндүк берет; натыйжада контакт учурундагы салыштырма ылдамдык өсүп, Hertz тибиндеги сокку күчү чоңоёт. Булак моделинде боштукту 0,01 mmден 0,10 mmге көбөйтүү чоку сокку күчүн 27,3 Nдан 85,0 Nга көтөргөн.
| Радиалдык боштук | Чоку сокку күчү | Бурчтук ылдамдык термелүүсү |
|---|---|---|
| 0,01 mm | 27,3 N | 0,0042 rad/s |
| 0,02 mm | 38,6 N | 0,0058 rad/s |
| 0,05 mm | 61,2 N | 0,0087 rad/s |
| 0,08 mm | 76,5 N | 0,0105 rad/s |
| 0,10 mm | 85,0 N | 0,0120 rad/s |
Бул аралыкта чоку сокку күчүнүн өсүшү болжол менен %211, бурчтук ылдамдык термелүүсүнүн өсүшү болжол менен %186.
Сүрүлүү коэффициенти
Булакта µ = 0,06–0,16 аралыгы талданган. Төмөн сүрүлүүдө фазалык траекториялар кең жана иретсиз; жылмышуу жана эркин учуу көбүрөөк басымдуулук кылат. Сүрүлүүнүн өсүшү басаңдатуу таасирин жогорулатып, stick фазаларын узарткан жана кыймылды компакттуураак кылган.
Жыйынтык бөлүмүндө µ = 0,08–0,10 аралыгы ылайыктуу алдын ала жүк менен бирге туруктуураак, кайталануучу stick–slip циклдерин камсыз кылышы мүмкүн экени айтылган. Бул жыйынтык изилденген система параметрлеринин чегинде гана колдонулат.
Алдын ала жүк
0 N алдын ала жүктө система контакт жокко жакын таза инерциялык кыймыл көрсөткөн. 20–40 N чамасында алсыз контакт басымы эркин учуу жана күчтүү сокку окуяларын көбөйткөн. 80–100 N чамасында контакт тыгызыраак болуп, кыймыл stick-dominant режимге жакындаган.
Айдоо ылдамдыгы жана козгоо жыштыгы
Айдоо ылдамдыгы 0,05–0,30 rad/s аралыгында өзгөртүлгөндө контакт, эркин учуу жана сокку катыштары олуттуу өзгөргөн. Козгоо жыштыгы үчүн 0,1–1,2 rad/s аралыгы изилденип, булакта 0,8 rad/s чамасында резонанс менен байланышкан эң кең жана эң хаостук фазалык траекториялар байкалган.
Изилдөө колдогон жыйынтыктар
- ANCF негизиндеги алкак чоң деформациялуу ачылуучу антенналардын термо-механикалык анализинде жогорку тактык берген.
- Температурага көз каранды материалдык жана муун касиеттерин бирге моделдөө тактыкты жогорулаткан.
- Боштуктуу муундардын таасирин температурадан көз карандысыз кароого болбойт.
- Чоңураак муун боштугу чоку сокку күчүн жана бурчтук ылдамдык термелүүлөрүн көбөйткөн.
- Жогорку температура түзүмдүн катуулугун азайтып, жылуулук термелүүлөрүн күчөткөн.
- 100 m шакек-тор рефлектор конфигурациясы жылуулук жана clearance таасирлерине эң сезгич ачылуу баскычы болгон.
- Температурага көз каранды сүрүлүүнү жана stick убактысын эсепке алуу ASTRO-H сымал текшерүүдө классикалык Coulomb моделине караганда жакшы жыйынтык берген.
Изилдөө колдобогон жыйынтыктар
- Модель чыныгы 100 m антеннанын орбитадагы толук масштабдуу учуу сыноосу менен текшерилген эмес.
- −200 °C менен +200 °C аралыгындагы бардык чыныгы орбиталык чөйрөлөр толук моделденген эмес.
- Бир факторлуу сезгичтик жыйынтыктарынан көп параметрлүү өз ара аракеттенүүлөрдү түздөн-түз чыгарууга болбойт.
- µ = 0,08–0,10 мааниси бардык космостук муундар үчүн универсалдуу оптималдуу сүрүлүү аралыгы эмес.
- 0,01 mm боштук ар бир космостук антенна үчүн милдеттүү долбоорлоо максаты катары чечмеленбейт.
- Модель жыйынтыктары өз алдынча учуу квалификациясын же миссия ишенимдүүлүгүн сертификаттоону түзбөйт.
Изилдөөнүн негизги чектөөлөрү
Булак орбитадагы чыныгы жылуулук чөйрөсүн жөнөкөйлөштүрүлгөн температура талаалары менен көрсөтөт. Жер альбедосу, Жердин инфракызыл нурлануусу жана Күндүн нурлануусунун убакыт жана мейкиндик боюнча өзгөргөн реалдуу тышкы жылуулук агымдары бул изилдөөдө толук моделге киргизилген эмес.
Мындан тышкары, параметрдик сезгичтик анализдери негизинен бир факторлуу. Чыныгы орбитада температура, clearance, сүрүлүү, алдын ала жүк жана айдоо ылдамдыгы бир убакта өзгөрүшү мүмкүн. Авторлор келечекте температура–clearance–сүрүлүү жана clearance–ылдамдык–алдын ала жүк сыяктуу көп факторлуу өз ара аракеттенүүлөрдү экспериментти долбоорлоо ыкмалары менен изилдөөнү сунушташат.
Булак жана Ыкма Эскертүүсү
Түпнуска аталышы: Dynamic Modeling and Thermo-Mechanical Coupling Analysis of Variable-Geometry Spacecraft Antenna with Clearance Hinges Under Extreme Thermal Environment
Авторлор: Yuntao Hua; Ning Zhang; Yingyong Shen; Shengxin Sun; Hutao Cui; Wenlai Ma.
Жооптуу автор: Wenlai Ma.
Мекеме: School of Astronautics, Harbin Institute of Technology, Harbin 150001, China.
Журнал: Aerospace.
Басмакана: MDPI.
Том / макала: 13 / 529.
Тапшыруу: 20 апрель 2026.
Ревизия: 2 июнь 2026.
Кабыл алуу: 2 июнь 2026.
Жарыялоо: 5 июнь 2026.
Рецензия абалы: Рецензияланган жарыяланган изилдөө макаласы.
Лицензия: Creative Commons Attribution (CC BY).
Негизги ыкмалар: Absolute Nodal Coordinate Formulation; термо-механикалык coupling; температурага көз каранды материал модели; Hertz тибиндеги clearance contact; температурага көз каранды Coulomb friction; frictional heat generation; HHT-α implicit integration; Newton–Raphson; адаптивдүү убакыт кадамы; Abaqus 2025 салыштыруусу; mesh convergence; параметрдик сезгичтик анализи.
Эсептөө чөйрөсү: Булакта AMD Ryzen 9 9950X, 16 өзөк, 4,3 GHz, 64 GB RAM; MATLAB R2025a жана C++ MEX ылдамдатуусу көрсөтүлгөн.
Каржылоо: Heilongjiang Provincial Natural Science Foundation of China, No. JJ2024LH0935.
Маалымат жеткиликтүүлүгү: Түпнуска салымдар макаланын ичинде экендиги жана кошумча суроолор жооптуу авторго жөнөтүлүшү мүмкүн экени көрсөтүлгөн.
Кызыкчылыктардын кагылышы: Авторлор кызыкчылыктардын кагылышы жок экенин билдиришкен.
Негизги чечмелөө чеги: Изилдөө жогорку тактыктагы сандык инженердик моделди сунуштап, аны эксперимент/адабият/FEM салыштыруулары менен текшерет; бирок чыныгы 100 m класстагы антеннанын толук масштабдуу орбиталык учуу текшерүүсү жүргүзүлгөн эмес.
Булак ичиндеги методологиялык эскертүү: HHT-α жогорку жыштыктагы спектралдык радиусу 2 таблицада жана 3.5-бөлүмдө ар башкача аныкталган; ошондуктан тиешелүү маани булактан тышкаркы оңдоо менен бириктирилген эмес.
Пикир калтырыңыз
E-mail дарегиңиз жарыяланбайт. Милдеттүү талаалар * менен белгиленген