Жантайма, аскага киргизилген свайлар тобу (Batter Rock-Socketed pile group, BRS), өзгөчө деңиздеги жана порт курулмаларында горизонталдык жүктөрдү свайдын ийилүү катуулугу менен гана эмес, свайдын огу боюнча пайда болгон кысуу жана тартуу күчтөрү аркылуу да кабыл алууга багытталган пайдубал системасы. Бул изилдөө катуу ростверкке бириктирилген эки катар BRS свайларынын вертикалдык жана горизонталдык жүктөр алдындагы көтөрүмдүүлүк жүрүм-турумун эсептөө үчүн теориялык алкак иштеп чыгат.

Моделде ростверктин горизонталдык жылышы, вертикалдык чөгүүсү жана айланышы ар бир жантайма свайдын октук жана туурасынан кыймылына айландырылат. Свайдын тулкусу деңиз суусу, грунт жана аска сокети болуп үч бөлүккө ажыратылат; ар бир бөлүк үчүн ар башка грунт/аска реакциялары жана октук жүк өткөрүү байланыштары колдонулат. Свай Euler–Bernoulli устуну катары моделделип, сызыктуу эмес теңдемелер чектүү айырмалар ыкмасы менен чыгарылган.

Ыкма мурда жарыяланган лабораториялык моделдик эксперименттер менен салыштырылган. Теория, өзгөчө баштапкы жана орточо жүк деңгээлдеринде жүк–жылыш жүрүм-турумун, октук күчтүн бөлүштүрүлүшүн жана ийилүү моментинин негизги мүнөзүн алгылыктуу тактыкта кайра берген. Акыркы абалга жакындаган сайын эксперимент–модель айырмасы өсөт.

Параметрдик талдоолордо свайдын диаметри каралган өзгөрмөлөрдүн ичинен эң күчтүү таасирди көрсөткөн. Диаметрди 1,0 m ден 2,5 m ге чейин көбөйтүү 40 mm вертикалдык чөгүүдө көтөрүлгөн жүктү болжол менен 25,7 MN ден 88,6 MN ге, 50 mm горизонталдык жылышта горизонталдык жүктү 1,235 MN ден 6,645 MN ге чейин көбөйткөн. Каралган геометрияда β=10° вертикалдык көтөрүмдүүлүк жагынан эң жакшы натыйжа берген, ал эми горизонталдык каршылык чоңураак жантайуу бурчтарында өсө берген. Свайлардын аралыгын 3Dp ден 5–7Dp ге чейин көбөйтүү топтук таасирди олуттуу азайткан, ал эми 7Dp ден кийин кошумча пайда чектелген.

BRS свайлар тобу эмне үчүн колдонулат?

Бийик свайлуу эстакадалар жана деңиз курулмалары бир эле учурда вертикалдык жүк, горизонталдык жүк жана оодаруучу момент көтөрө алышат. Буларга толкун, агым, шамал жана кеменин токтошунан болгон таасирлер сыяктуу кайталануучу жүктөр да кошулат. Мындай пайдубал системасында вертикалдык жүк көтөрүмдүүлүк гана эмес, горизонталдык катуулук жана эксплуатациялык жарамдуулук жүрүм-туруму да жетиштүү болушу керек.

Аскага киргизилген вертикалдык свайлар октук жүктөрдү аскага натыйжалуу өткөрө алат. Бирок свай жантайма жайгаштырылганда горизонталдык жүктүн бир бөлүгү свайдын огу боюнча кысуу же тартуу күчүнө айландырылышы мүмкүн. Ошентип, горизонталдык каршылыктын баарын свайдын башындагы ийилүү моменти менен кабыл алуунун зарылдыгы азаят.

Бул механизм BRS системасынын негизги артыкчылыгы: жантайма геометрия камсыз кылган күчтүн кайра бөлүштүрүлүшү грунт жана аска реакциялары менен бирге иштейт.

Ростверктин кыймылы жантайма свайларга кантип өткөрүлөт?

Изилдөө катуу ростверктин үч негизги кыймылын — горизонталдык жылыш, вертикалдык жылыш жана айланууну — ар бир свайдын өзүнүн жергиликтүү ок системасына өткөрөт. Ошентип, бир глобалдык ростверк кыймылынан ар бир свай үчүн өзүнчө октук жана туурасынан жылыш компоненттери эсептелет.

Моделдин негизги божомолдору

Теориялык чечим беш негизги божомолго таянат:

Биринчиден, свай кесимдери Euler–Bernoulli устун теориясындагы тегиз кесим божомолуна баш иет. Экинчиден, свай идеалдуу серпилгич–пластикалык деп кабыл алынат; пластикалык шарнир пайда болгондон кийин тиешелүү кесимдеги ийилүү моменти агуу моментинин деңгээлинде кармалат.

Үчүнчүдөн, ростверк деформацияланбаган катуу дене болуп саналат. Төртүнчүдөн, свайлар менен ростверк буралбайт жана бир эле тегиздикте ийилет деп болжолдонот. Бешинчиден, свай тобунун таасири грунт жана аска катмарларында аныкталган горизонталдык жана вертикалдык түзөтүү ыкмалары менен көрсөтүлүшү мүмкүн деп кабыл алынат.

Эмне үчүн свайдын үч башка зонасы өзүнчө эсептелет?

Свайдын узундугу боюнча айлана-чөйрөнүн механикалык шарттары бирдей эмес. Деңиз суусунда свайдын тулкусуна грунт реакциясы берилбейт. Грунт катмарында каптал реакциясы, эффективдүү вертикалдык жана горизонталдык чыңалуулар, свай–грунт сүрүлүүсү жана сызыктуу эмес p–y жүрүм-туруму ишке кирет. Аска сокетинде болсо айланадагы катуулук кыйла жогору болуп, аска реакциясы да, свай–аска интерфейсиндеги сүрүлүү да колдонулат.

p–y ийри сызыгы эмне үчүн керек?

p–y ийри сызыгы, свайдын белгилүү бир тереңдиктеги горизонталдык жылышы менен аны курчаган грунт же аска свайга көрсөткөн каптал реакциясынын ортосундагы сызыктуу эмес байланышты билдирет.

Жөнөкөй сызыктуу пружина ыкмасынан айырмаланып, свай жылган сайын айланадагы каршылык өзгөрөт. Изилдөө кум катмарында классикалык грунт p–y ыкмасын, ал эми аска сокетинде алсыз аска үчүн иштелип чыккан гиперболалык реакция байланыштарын колдонот.

Свайлар тобунда коңшу свайлардын реакция зоналары бири-бири менен өз ара таасирдешиши мүмкүн. Ошондуктан жалгыз свай үчүн колдонулган p–y байланышы топтогу свайга түздөн-түз колдонулбайт; топтук таасирди билдирген азайтуу коэффициенттери моделге кошулат.

Октук жүк кантип өткөрүлөт?

Вертикалдык же жантайма ок боюнча пайда болгон күч свайдын учунда гана көтөрүлбөйт. Свай–грунт жана свай–аска интерфейстериндеги каптал сүрүлүү жүктү тереңдик боюнча акырындап айлана-чөйрөгө өткөрөт.

Аска сокетинин аягында кошумча түрдө учтук каршылык ишке кирет. Изилдөө бул учтук реакцияны да сызыктуу эмес гиперболалык байланыш менен эсептейт.

Пластикалык шарнир моделде кантип эске алынат?

Свай кесиминдеги ийилүү моменти агуу моментине жеткенде кесим толук серпилгич деп эсептелбей калат. Модель октук күч менен ийилүү моментинин биргелешкен таасирин эске алган P–M өз ара аракеттенүүсү аркылуу жаңыртылган агуу моментин эсептейт.

Бул чек ашканда свай кесиминде пластикалык шарнир пайда болду деп кабыл алынып, эффективдүү ийилүү катуулугу ошого жараша азайтылат. Ошентип, чечим баштапкы серпилгич катуулук менен гана чектелбейт.

Изилдөөнүн ыкмасы жана жыйынтыктары

Чектүү айырмалар ыкмасы кантип колдонулат?

Деңиз суусу, грунт жана аска сокетиндеги дифференциалдык теңдемелер түздөн-түз жабык формада чыгарылбастан, свайдын огу боюнча дискреттүү эсептөө түйүндөрүнө айландырылат. Ар бир сегмент белгилүү сандагы элементтерге бөлүнүп, төртүнчү тартиптеги устун теңдемелери чектүү айырма туюнтмалары менен жазылат.

Сегменттердин өтмөлөрүндө жылыштын, айлануунун, ийилүү моментинин жана кесүүчү күчтүн үзгүлтүксүздүгү сакталат. Свайдын учунда туурасынан багыттагы момент менен кесүүчү күч нөлгө барабар болгон чектик шарт колдонулат.

Итерациялык топтук чечим

Эсеп жылыш менен башкарылган итерация аркылуу жүрөт. Адегенде ростверктин баштапкы горизонталдык/вертикалдык кыймылы жана айланышы болжолдонот. Алар ар бир свайдын башындагы жергиликтүү жылыштарга айландырылат.

Андан кийин ар бир свай үчүн p–y реакциялары, октук күчтөр, каптал сүрүлүүлөр, моменттер жана катуулуктун жаңылануусу эсептелет. Свайлардан келген күчтөр кайра ростверкке өткөрүлүп, жалпы реакция түзүлөт.

Колдонулган тышкы жүк менен эсептелген ростверк реакциясынын ортосундагы тең салмаксыздык аныкталып, катуулук матрицасынын жардамы менен жаңы ростверк жылышы эсептелет. Процесс жылышты оңдоо белгиленген толеранттуулуктан төмөн түшкөнгө же көтөрүмдүүлүк/агуу критерийи ишке киргенге чейин уланат.

Булакта колдонулган жылыштын жакындашуу толеранттуулугу 10⁻⁵.

Моделдик эксперименттер менен текшерүү

Теориялык алкак Zhuang жана кесиптештеринин 2024-жылдагы лабораториялык моделдик эксперименттери менен текшерилген. Эксперименттик резервуар 1,5 m узун, 1,0 m кең жана 1,0 m бийик.

Грунт системасы 50 cm калыңдыктагы майда кумдун астындагы 40 cm алсыз асканы окшоштуруучу катмардан турган. Кумдун көлөмдүк салмагы 18,1 kN/m³ жана ички сүрүлүү бурчу 33°; асканы окшоштурууда колдонулган бетондун көлөмдүк салмагы 21,5 kN/m³ жана бир октук кысуу бекемдиги 2,73 MPa болгон.

Жалпы 20 BRS моделдик свайы 30 mm тышкы диаметри жана 3 mm дубал калыңдыгы бар алюминий түтүктөн жасалган. Болжолдуу геометриялык масштаб катышы 1:15. Аска сокетинин тереңдиги болжол менен 15 cm, жантайуу бурчтары 0°, 10° жана 20° болгон.

Вертикалдык эксперименттерде жүк болжол менен 4 kN, горизонталдык эксперименттерде болсо болжол менен 0,4 kN кадам менен берилген.

Теория эксперименттерди канчалык жакшы кайталады?

Вертикалдык жүк–чөгүү ийри сызыктарында теория өзгөчө баштапкы жана орточо жүк баскычтарында эксперименттик натыйжалар менен алгылыктуу дал келген. Вертикалдык свайларда дал келүү жүк диапазонунун чоң бөлүгүндө күчтүүрөөк; β=10° жана 20° болгондо акыркы жүккө жакындаган сайын айырма өсөт.

Бул моделдин жараксыз экенин билдирбейт. Тескерисинче, теория жөнөкөйлөткөн айрым механизмдер жогорку жүк деңгээлинде маанилүү боло баштарын көрсөтөт: свай–аска интерфейсинин бара-бара мобилизацияланышы, жергиликтүү катуулуктун жоголушу, ростверктин кыймылы жана чыныгы экспериментте пайда болушу мүмкүн болгон геометриялык/масштабдык таасирлер.

24 kN вертикалдык жүктө октук күч кайда кетет?

Теория жана эксперимент натыйжаларында октук күч суу жана кум катмарларында салыштырмалуу туруктуу болуп, аска сокетине киргенде тез азаят.

Бул бөлүштүрүү вертикалдык күчтүн маанилүү бөлүгү аска сокети боюнча айланадагы аскага өткөрүлүшүнө туура келет. Жантайуу бурчун көбөйтүү негизги бөлүштүрүү формасын өзгөртпөйт; бирок алдыңкы жана арткы свайдын ортосундагы жүк бөлүштүрүүгө жана аска сокети боюнча күчтүн азайуу ылдамдыгына таасир этет.

Ийилүү моментинин критикалык зоналары

Моменттин чоңдуктары ростверк менен байланышкан жерде жана кум–аска өтмөгүндө топтолот.

Ростверктеги катуу байланыш айланууну жана жылышты чектегендиктен жогорку ийилүү талабы пайда болот. Кум–аска чек арасында айланадагы горизонталдык катуулук кескин өскөндүктөн моменттин бөлүштүрүлүшү кайра калыптанат.

Ошондуктан көтөрүмдүүлүк өскөндө глобалдык жүк–жылыш көрсөткүчүнө гана кароо жетишсиз; кесимдин жергиликтүү момент талабы да текшерилиши керек.

Свайдын диаметри, жантайуу бурчу жана аралык көтөрүмдүүлүктү кантип өзгөртөт?

Параметрдик талдоодо үч параметр бир эле механизм менен иштебейт: диаметр кесимдин катуулугун да, грунт/аска менен өз ара аракеттенүү аянтын да көбөйтөт; жантайуу бурчу горизонталдык жана вертикалдык жүктөрдүн ортосундагы күч трансформациясын өзгөртөт; свайлардын аралыгы болсо топтук өз ара аракеттенүүнү жана ростверк түзгөн кысуу–тартуу жубунун момент ийинин башкарат.

Параметрдик моделдин негизги геометриясы

Эталондук моделде деңиз суусунун тереңдиги 8,3 m, грунт катмары 16,7 m жана аска сокети 5,0 m. Кумдун эффективдүү көлөмдүк салмагы 8,1 kN/m³, серпилгичтик модулу 30 MPa жана эффективдүү ички сүрүлүү бурчу 33°.

Аска катмарынын эффективдүү көлөмдүк салмагы 11,5 kN/m³, серпилгичтик модулу 352 MPa, эффективдүү когезиясы 400 kPa жана эффективдүү ички сүрүлүү бурчу 42,6° деп алынган.

Диаметрдин таасири

Диаметрдин таасири абдан күчтүү, анткени кесимдин ийилүү катуулугу тез өсүп, ошол эле учурда свайдын айланасындагы грунт жана асканын мобилизацияланышы мүмкүн болгон байланыш аянты да чоңоёт.

Бирок чоңураак диаметр бардык жагынан акысыз артыкчылык эмес. Булак диаметр чоңойгондо ростверктеги жана грунт–аска интерфейсиндеги ийилүү моменттери да көбөйүшү мүмкүн экенин баса белгилейт.

Диаметр өскөндө кайтарымдын азайышы

1,0 m ден 2,5 m ге өсүү жалпы чоң көтөрүмдүүлүк өсүшүн берсе да, ар бир кошумча диаметр өсүшүнүн маржиналдык пайдасы бирдей эмес. Өзгөчө горизонталдык көтөрүү жүрүм-турумунда 1,5 m ден кийин ар бир кадамдагы өсүштүн салымы азаят.

Демек, “эң чоң диаметр дайыма эң үнөмдүү чечим” деген жыйынтыкты бул изилдөөдөн чыгарууга болбойт. Изилдөө чыгымдарды оптималдаштырбайт; механикалык көтөрүмдүүлүк жүрүм-турумун гана салыштырат.

Жантайуу бурчу жана вертикалдык көтөрүмдүүлүк

Вертикалдык жүк көтөрүмдүүлүк жантайуу бурчу менен үзгүлтүксүз өспөйт. β=10° бул конфигурацияда эң жогорку вертикалдык каршылык маанисин берген.

Мунун механикалык себеби — орточо жантайуу ростверктин вертикалдык кыймылынын бир бөлүгүн туурасынан свай–грунт/аска реакциясына айландырып, кошумча каршылыкты мобилизациялай алат. Жантайуу дагы көбөйгөндө туурасынан жылыш жана момент талабы да өсөт.

Жантайуу бурчу жана горизонталдык көтөрүмдүүлүк

Горизонталдык жүктө башкача жүрүм-турум байкалат. Каралган 0–30° аралыгында жантайуу көбөйгөн сайын горизонталдык каршылык өсөт.

Жантайма свай ростверктин горизонталдык кыймылынын жана оодаруучу таасирдин чоңураак бөлүгүн свайдын огундагы кысуу–тартуу күчтөрүнө айлантат. Ошондуктан система свай башындагы ийилүүгө гана көз каранды болбойт.

Бул эки жыйынтык чогуу бааланганда бир эле “эң жакшы бурч” жөнүндө айтуу туура эмес. Вертикалдык жүк көрсөткүчү менен горизонталдык жүк көрсөткүчү ар башка долбоорлоо максаттарын түзүшү мүмкүн.

Свайлардын аралыгынын таасири

W=3Dp сыяктуу жакын аралыкта коңшу свайлардын грунт реакция зоналары көбүрөөк кабатташат. Бул ар бир свайдын айланадагы грунттан өз алдынча пайдалануу мүмкүнчүлүгүн азайтат.

Аралык көбөйгөндө эки артыкчылык пайда болот. Биринчиден, бул “group shadowing” таасири азаят. Экинчиден, ростверктин айланышы пайда кылган бир свайдагы кысуу менен экинчи свайдагы тартуу күчүнүн ортосундагы момент ийини чоңоёт.

40 mm чөгүүдө W=3Dp ден 9Dp ге чейин көбөйтүлгөндө вертикалдык жүк болжол менен 23,56 MN ден 27,09 MN ге өскөн. Бирок пайданын маанилүү бөлүгү 3Dp→5Dp аралыгында болот, 7Dp→9Dp ортосундагы өсүш болсо өтө чектелүү.

Ошондуктан булактын жыйынтык бөлүгүндө 3Dp→7Dp өсүшү вертикалдык да, горизонталдык да каршылыкты көбөйтөрү, ал эми 7Dp ден кийин кошумча пайда азаяры белгиленет.

Модель чыныгы деңиз пайдубалынын бүт жүрүм-турумун көрсөтөбү?

Жок. Изилдөө күчтүү жана эсептөө жагынан башкарууга боло турган эки өлчөмдүү механикалык алкак сунуштайт; бирок катуу ростверк, бир тегиздиктеги деформация жана идеалдаштырылган p–y/жүк өткөрүү байланыштары сыяктуу божомолдордон улам чыныгы талаа жүрүм-турумунун бардык үч өлчөмдүү жана бузулуу өнүгүү механизмдерин чечпейт.

Катуу ростверк божомолу

Чындыгында ростверк толук катуу болбошу мүмкүн. Ростверктин өзүнүн деформациясы системанын айлануу борборун жана алдыңкы–арткы свайлардын ортосундагы октук күч менен моменттин бөлүштүрүлүшүн өзгөртө алат.

Бул изилдөөдө катуу ростверк божомолу математикалык шайкештик байланыштарын ачык жана башкарылуучу кылат; бирок өзгөчө чоң же ийилчээк ростверктерде талаага тиешелүү текшерүүнү талап кылат.

Эки өлчөмдүү моделдин чеги

Чыныгы порт пайдубалдары бир эле учурда горизонталдык жүккө, вертикалдык жүккө, оодаруучу моментке, буралууга, толкун күчтөрүнө жана кеменин токтошундагы соккуларга дуушар болушу мүмкүн.

Бул теориялык алкак свайлар менен ростверк бир эле вертикалдык тегиздикте ийилет деп болжолдойт. Тегиздиктен тышкаркы ийилүү жана торсион түздөн-түз моделденбейт.

Акыркы абалга жакындаганда ката эмне үчүн өсөт?

Жүк өскөн сайын бир өлчөмдүү устун–пружина модели менен толук көрсөтүү кыйын болгон жергиликтүү механизмдер маанилүү боло башташы мүмкүн:

свай менен грунттун ортосунда ажыроо жана боштук пайда болушу, каптал сүрүлүүнүн жумшарышы, аска сокети интерфейсинде өнүккөн бузулуу, алсыз асканын жергиликтүү майдаланышы, пластикалык шарнирдин өнүгүшү жана чыныгы ростверктин деформациясы.

Ошондуктан изилдөөдө эксперимент–теория шайкештиги баштапкы жана орточо жүк деңгээлдеринде жогору, ал эми акыркы көтөрүмдүүлүк абалына жакындаганда төмөн болот.

p–y ийри сызыктарын тандоо эмне үчүн критикалык?

Модель божомолдогон горизонталдык реакция түздөн-түз p–y ийри сызыгынын формасына көз каранды. Ошол сыяктуу октук сүрүлүү, аска сокетинин каршылыгы жана свай тобунун азайтуу коэффициенттери да көтөрүмдүүлүккө түз таасир этет.

Бул параметрлердин баары грунттун катмарланышына, асканын сапатына, интерфейстин бүдүрлүүлүгүнө, чыңалуу тарыхына жана талаа шарттарына жараша өзгөрүшү мүмкүн. Авторлордун талаага ылайык калибрлөө сунушунун негизги себеби ушул.

Инженердик жактан негизги билдирүү

Бул изилдөө BRS свайларын долбоорлоодо бир гана геометриялык параметрге көңүл буруу жетишсиз экенин көрсөтөт.

Диаметр көтөрүмдүүлүккө эң күчтүү жалпы таасирди бергени менен, жогору момент талабын жаратышы мүмкүн. Жантайуу бурчу вертикалдык жана горизонталдык көрсөткүчтөрдүн ортосунда башкача тең салмак түзөт. Свайлардын аралыгы грунттагы топтук өз ара аракеттенүүнү да, конструкциялык күч бөлүштүрүүнү да өзгөртөт.

Демек, механикалык жактан жакшы BRS долбоору жөн гана “эң чоң диаметр + эң чоң бурч + эң кең аралык” айкалышын тандоо эмес. Вертикалдык чөгүү, горизонталдык жылыш, момент көтөрүмдүүлүгү, топтук таасир, участоктун геологиясы жана конструкциянын геометриясы бирге бааланышы керек.

Жыйынтык

Изилдөө эки катар жантайма, аскага киргизилген свай топторунун вертикалдык жана горизонталдык жүк алдындагы жүрүм-турумун бир итерациялык алкакта чече алган механикалык модель сунуштайт.

Модель эксперименттер менен салыштырганда сызыктуу эмес жүк–жылыш жүрүм-турумун жана октук күч менен ийилүү моментинин негизги бөлүштүрүлүшүн алгылыктуу көрсөтөт.

Параметрдик талдоолордо свайдын диаметри эң күчтүү таасирди көрсөткөн. Жантайуу бурчу вертикалдык жана горизонталдык жүктөр үчүн ар башка оптималдуу жүрүм-турум берген; учурдагы конфигурацияда 10° вертикалдык жүк үчүн эң жакшы натыйжа берсе, горизонталдык көтөрүмдүүлүк жогору жантайууларда өсө берген.

Свайлардын аралыгы чоңойгондо топтук өз ара аракеттенүү азайып, конструкциялык момент ийини чоңоёт; бирок 7Dp ден кийин кошумча көтөрүмдүүлүк пайдасы чектелет.

Бул жыйынтыктар түздөн-түз универсалдуу долбоорлоо коэффициенттери эмес. Моделди талаада колдонуу үчүн p–y ийри сызыктары, аска сокетинин параметрлери, октук жүк өткөрүү жана топтук азайтуу коэффициенттери тиешелүү геотехникалык шарттарга ылайык калибрлениши керек.

Булак жана ыкма жөнүндө эскертүү

Түпнуска изилдөө:Bearing capacity analysis of Batter Rock-Socketed (BRS) pile group.

Авторлор: Qing Ye, Daokun Zhuang, Wei Guo жана Guoyao Gao.

Мекемелер: Tianjin University School of Civil Engineering; CRCC Bridge Engineering Bureau Group Co., Ltd.

Жооптуу автор: Wei Guo.

Булактын түрү: Теориялык/сандык свай тобунун көтөрүмдүүлүк модели; бар лабораториялык моделдик эксперименттер менен салыштыруу жана параметрдик талдоо.

Платформа: SSRN, abstract=7368755.

Рецензия статусу: Булак PDF документинде иш рецензиядан өтпөгөн preprint экени ачык көрсөтүлгөн.

DOI / журнал / ачык лицензия: Жүктөлгөн PDFде ырасталган DOI, журналдын version-of-record нускасы же ачык кайра пайдалануу лицензиясы берилген эмес.

Негизги теориялык түзүлүш: Катуу ростверктин шайкештиги, Euler–Bernoulli устун модели, идеалдуу серпилгич–пластикалык кесим жүрүм-туруму, сегменттик p–y реакциялары, октук жүк өткөрүү жана чектүү айырмалар чечими.

Свай сегменттери: Деңиз суусу, грунт жана аска сокети.

Сандык ыкма: Чектүү айырмалар ыкмасы жана жүк тең салмагына негизделген итерациялык жылыш жаңылоосу; жакындашуу толеранттуулугу 10⁻⁵.

Текшерүү: Zhuang жана кесиптештеринин 2024-жылдагы лабораториялык моделдик эксперименттери. Теориялык натыйжалар баштапкы/орточо жүк деңгээлдеринде эксперименттер менен жакшыраак, акыркы абалга жакын деңгээлдерде чектүүрөөк шайкештик көрсөтөт.

Негизги диаметр жыйынтыгы: Dp=1,0→2,5 m өзгөрүүсүндө 40 mm чөгүүдө вертикалдык көтөрүмдүүлүк 25,7→88,6 MN; 50 mm горизонталдык жылышта горизонталдык жүк 1,235→6,645 MN.

Негизги жантайуу жыйынтыгы: Каралган моделде β=10° вертикалдык көрсөткүч боюнча эң жакшы натыйжа; горизонталдык каршылык 0–30° аралыгында жантайуу менен өскөн.

Негизги аралык жыйынтыгы: 3Dp→7Dp өсүшү топтук өз ара аракеттенүүнү азайтып, вертикалдык жана горизонталдык каршылыкты көбөйткөн; 7Dp ден кийин кошумча пайда чектелген.

Маалыматтардын жеткиликтүүлүгү: Чийки маалыматтар, маалымат топтомдору жана изилдөөдө түзүлгөн/салым кошулган маалымат базалары жооптуу автордон негиздүү суроо-талап боюнча алынары көрсөтүлгөн.

CRediT: Qing Ye — Methodology, Software, Writing–Original Draft; Daokun Zhuang — Software, Visualization, Writing–Original Draft; Wei Guo — Supervision, Funding Support, Review–Editing; Guoyao Gao — Investigation, Review–Editing.

Кызыкчылыктардын кагылышы: Авторлор кызыкчылыктардын кагылышы жок экенин билдиришкен.

Каржылоо: National Natural Science Foundation of China, 52578422.

Негизги чектөөлөр: Катуу ростверк божомолу; бир тегиздиктеги деформация; тегиздиктен тышкаркы ийилүү менен торсиондун көрсөтүлбөшү; жогорку жүктө интерфейстин бузулушу, ажыроо, боштук пайда болушу, алсыз асканын жергиликтүү майдаланышы жана өнүккөн конструкциялык агуу чектелүү көрсөтүлүшү; талаага ылайык p–y жана аска сокетинин параметрлерин калибрлөө зарылдыгы.

Verianla даярдоо ыкмасы: Булактагы сүрөттөрдүн визуалдык дизайны же түпнуска баяндоо ирети көчүрүлгөн эмес. Теориялык механизм, эксперименттик текшерүү, сандык параметрлер, жыйынтыктар жана ыкманын чектөөлөрү булактын жалпы мазмунунан чыгарылып, өз алдынча кыргызча түшүндүрмө түзүмдө кайра баяндалган. Булакта жок көтөрүмдүүлүк коэффициенти, оптималдуу долбоордук мааниси же талаа коопсуздугу боюнча жыйынтык кошулган эмес.