Bu çalışma, özellikle şebekeden bağımsız rüzgâr enerjisi uygulamalarında kullanılan kendinden uyartımlı asenkron jeneratörlerin (Self-Excited Induction Generator, SEIG) değişken yük koşullarındaki gerilim ve güç kalitesi sorunlarını azaltmak için geliştirilmiş bir DSTATCOM kontrol yöntemi önermektedir. SEIG, harici bir DC uyartım sistemine ihtiyaç duymadan terminaline bağlanan kapasitörlerden aldığı reaktif güçle gerilim oluşturabilen asenkron jeneratör yapısıdır; düşük bakım ihtiyacı ve sağlamlığı nedeniyle uzak veya şebekeden bağımsız enerji sistemleri için avantajlı olsa da yük değiştikçe terminal gerilimini sabit tutmak zordur. Çalışmada bu sorun, Distribution Static Compensator (DSTATCOM) ile reaktif güç akışı dinamik olarak düzenlenerek ele alınmıştır.

Araştırmanın temel yeniliği, Current Synchronous Detection (CSD) algoritmasına Delayed Signal Cancellation (DSC) operatörleri ve Moving Average Filter (MAF) yapılarının eklenmesidir. Önerilen DSC-CSD kontrolünde T/2 gecikmeli DSC2 operatörü ölçüm sinyallerindeki DC-offset bileşenlerini bastırırken, T/4 gecikmeli DSC4 operatörü her faz için 90° kaydırılmış kuadratür gerilim bileşeni üretmektedir. MAF yapıları ise faz gerilimi genliği ile yükün aktif ve reaktif güç tahminlerinde istenmeyen salınım ve harmoniklerin etkisini azaltmak amacıyla kullanılmaktadır. Bu sinyaller üzerinden hesaplanan referans akımlar, DSTATCOM'un gerilim kaynaklı dönüştürücüsünün anahtarlama sinyallerinin oluşturulmasında kullanılmaktadır.

MATLAB/Simulink ortamında 15 kW, 400 V, 50 Hz'lik bir SEIG modeli kullanılarak doğrusal olmayan yük, doğrusal olmayan ve dengesiz yük, ölçüm sinyallerinde DC-offset ve ani dinamik yük değişimi olmak üzere dört senaryo incelenmiştir. Kaynak sonuçlarına göre yük akımı THD'si %15,84'e kadar yükselmesine rağmen SEIG akım THD'si dört testte %2,88-%3,77, gerilim THD'si ise %1,13-%1,60 aralığında kalmıştır. Bununla birlikte çalışma yalnız sayısal simülasyondur; fiziksel DSTATCOM-SEIG prototipi üzerinde deneysel doğrulama yapılmamış ve bu adım gelecek çalışma olarak bırakılmıştır.

SEIG Nedir ve Gerilim Regülasyonu Neden Zordur?

Kendinden uyartımlı asenkron jeneratör veya SEIG, asenkron makinenin jeneratör olarak çalıştırıldığı ve manyetizasyon için gereken reaktif gücün terminaline bağlı kapasitör grubundan sağlandığı bir elektrik üretim yapısıdır. Çalışma özellikle rüzgâr enerjisi dönüşüm sistemlerinde SEIG'nin düşük maliyet, düşük bakım ihtiyacı, sağlam mekanik yapı, DC uyartım gerektirmemesi, doğal kısa devre koruması ve geniş hız aralığında çalışabilmesi gibi avantajlarına dikkat çekmektedir.

Ancak SEIG'nin temel problemlerinden biri terminal geriliminin yük tarafından güçlü biçimde etkilenmesidir. Jeneratör yüksüzken veya düşük yükte kapasitör grubu gerekli manyetizasyon reaktif gücünü sağlayabilir. Yük bağlandığında ise yükün kendisi de reaktif güç tüketebilir ve sabit kondansatörler her çalışma koşulunda gereken miktarı sağlayamayabilir. Bunun sonucunda ortak bağlantı noktası veya Point of Common Coupling (PCC) geriliminde düşme ortaya çıkabilir. Kapasitif karakterli başka koşullarda gerilim yükselmesi de mümkündür.

Sabit kapasitör neden tek başına yeterli değildir?

Çalışmada yıldız bağlı üç fazlı bir kapasitör bankası SEIG'nin ilk uyartımını sağlayan temel eleman olarak kullanılmaktadır. Model parametrelerinde bu bankanın değeri:

C = 290 µF, yıldız bağlı

olarak verilmiştir.

Ancak kapasitör değeri sabit olduğundan farklı yük koşullarında jeneratörün ihtiyaç duyduğu reaktif gücü aktif olarak takip edemez. Bu nedenle çalışma kapasitör bankasını kaldırmak yerine DSTATCOM'u aynı PCC'ye paralel bağlayarak değişken reaktif güç ihtiyacını elektronik olarak tamamlamaktadır.

SVC ile DSTATCOM arasındaki temel fark

Kaynak, daha eski bir çözüm olan Static Var Compensator (SVC) yönteminin de reaktif güç kontrolü sağlayabildiğini ancak özellikle dengesiz veya harmonikli yüklar altında gerilim regülasyonu açısından sınırlı olabileceğini açıklamaktadır. SVC'nin sağlayabileceği reaktif gücün terminal gerilimine bağlı olması, ani gerilim çökmesinde kompanzasyon kapasitesinin de azalabilmesine neden olabilir.

DSTATCOM ise Voltage Source Converter (VSC) kullanarak sisteme kontrollü akım enjekte eder. Böylece yalnız sabit bir kapasitif reaktif güç sağlamak yerine yükün o anda ihtiyaç duyduğu kompanzasyon akımını elektronik olarak oluşturabilir.

DSTATCOM SEIG Gerilimini Nasıl Sabit Tutuyor?

DSTATCOM, VSC çıkış gerilimi ile PCC gerilimi arasındaki büyüklük ve faz ilişkisini kontrol ederek bağlantı endüktörü üzerinden kapasitif veya endüktif karakterli kompanzasyon akımı üretir. Endüktif bir yük SEIG'den reaktif güç çektiğinde DSTATCOM kapasitif karakterli akım enjekte ederek eksik reaktif gücü karşılamaya çalışır; aşırı kapasitif durumda ise ters yönde reaktif güç alışverişi yaparak gerilim yükselmesini sınırlar.

DSTATCOM yapısının bileşenleri

Kaynak Şekil 1'de DSTATCOM-SEIG mimarisi aşağıdaki temel bileşenlerle gösterilmektedir:

Aktif ve reaktif güç kontrolünün fiziksel anlamı

Kaynak DSTATCOM'un aktif güç değişiminin esas olarak VSC ile sistem arasındaki faz açısıyla, reaktif güç alışverişinin ise iki gerilim büyüklüğü arasındaki farkla ilişkili olduğunu vurgulamaktadır. Bu özellik sayesinde VSC, PCC geriliminin düşme veya yükselme eğilimine göre gerekli kompanzasyon akımını oluşturabilir.

DC bara geriliminin sabit tutulması için DSTATCOM jeneratörden küçük miktarda aktif güç çeker. Bu aktif güç VSC ve bağlantı elemanlarının kayıplarını karşılar. Reaktif güç ise DSTATCOM'un temel kompanzasyon işlevini oluşturur.

Endüktif yük durumunda

Yük endüktif olduğunda DSTATCOM tarafından oluşturulan kompanzasyon akımı gerilimin önünde olacak şekilde kapasitif karakter kazanır. Böylece yükün eksik bıraktığı reaktif güç karşılanır ve SEIG terminal geriliminin düşmesi sınırlandırılır.

Kapasitif yük durumunda

Sistemde fazla kapasitif reaktif güç oluştuğunda DSTATCOM akımı gerilimin gerisinde olacak şekilde endüktif karakter kazanabilir. Böylece fazla reaktif güç emilerek PCC geriliminin yükselmesi bastırılır.

DSC-CSD Kontrol Yöntemi Neyi Değiştiriyor?

Önerilen yöntem standart Current Synchronous Detection algoritmasını doğrudan kullanmak yerine her faz gerilimini iki ayrı Delayed Signal Cancellation operatöründen geçirir ve aktif/reaktif güç ile gerilim genliği yollarında Moving Average Filter kullanır. Amaç, harmonik, dengesizlik ve özellikle ölçüm kaynaklı DC-offset mevcutken bile VSC için doğru referans akım üretmektir.

DSC2: DC-offset bastırma

Her faz gerilimi önce temel periyodun yarısı kadar gecikmeye sahip DSC2 operatörüne uygulanmaktadır:

Gecikme uzunluğu = T/2

Burada \(T\), temel şebeke geriliminin periyodudur. 50 Hz için temel periyot 20 ms'dir. Kaynak DSC2 yapısının ana işlevini ölçüm sensörlerinden kaynaklanabilecek DC-offset bileşenini ortadan kaldırmak olarak tanımlamaktadır.

Bu nokta önemlidir çünkü DC-offset filtrelenmeden kalırsa kontrol algoritması gerilim veya akımın temel bileşenini yanlış tahmin edebilir ve VSC'ye hatalı referans akımı gönderebilir.

DSC4: 90° kuadratür bileşeni

İkinci operatör olan DSC4:

Gecikme uzunluğu = T/4

kullanır ve ilgili fazın 90° kaydırılmış kuadratür bileşenini oluşturur.

Örneğin filtrelenmiş a-fazı gerilimi \(\hat{v}_a\) ve kuadratür bileşeni \(q\hat{v}_a\) kullanılarak faz geriliminin genliği kaynakta:

\[ V_{am} = \sqrt{ \hat{v}_a^2+ (q\hat{v}_a)^2 } \]

biçimindeki ortogonal bileşen ilişkisiyle hesaplanmaktadır. Aynı işlem b ve c fazlarına uygulanır.

MAF neden eklenmiştir?

Standart CSD yönteminde toplam gerilim genliği yolunda filtre kullanılmadığı belirtilmektedir. Önerilen çalışmada bu hatta bir Moving Average Filter eklenmiştir.

Ayrıca yükün aktif gücü \(P_L\) ve reaktif gücü \(Q_L\) için iki ek MAF kullanılmaktadır. Bunun nedeni, doğrusal olmayan yükların oluşturduğu harmoniklerin anlık aktif ve reaktif güç hesabında istenmeyen AC bileşenler meydana getirmesidir.

MAF bu bileşenleri bastırarak referans akım hesabının esas olarak istenen ortalama/fundamental güç bileşenine dayanmasını sağlamaktadır.

MAF ile LPF arasındaki tasarım tercihi

Kaynak, geleneksel CSD yapısında \(P_L\) ve \(Q_L\) hesaplarında düşük geçiren filtreler (LPF) kullanılabildiğini belirtmektedir. Önerilen yöntemde bunların yerine FIR yapılı Moving Average Filter seçilmesinin gerekçesi, daha basit bir sayısal yapı ve LPF'nin oluşturduğu gecikmenin azaltılmasıdır.

Aktif referans akım yolu

Kontrolör önce filtrelenmiş terminal gerilimleri ve ölçülen yük akımlarını kullanarak yükün anlık aktif gücünü hesaplar. Bu büyüklük nonlinear yük nedeniyle hem ortalama/DC hem de istenmeyen AC bileşenler içerebilir.

MAF çıkışında aktif gücün ortalama bileşeni elde edilir. Buna DSTATCOM'un kendi kayıplarını ve DC bara gerilim regülasyonunu karşılamak için gereken \(P_{loss}\) eklenir.

\(P_{loss}\), ölçülen DC bara gerilimi \(V_{dc}\) ile referans \(V_{dc,ref}\) arasındaki hatanın PI kontrolörüne uygulanmasıyla üretilmektedir.

Reaktif referans akım yolu

Reaktif güç hesabında DSC4 tarafından üretilen 90° kuadratür gerilim bileşenleri kullanılır. Yükün anlık reaktif gücü MAF ile filtrelendikten sonra, SEIG terminal geriliminin referans değerinde tutulması için gereken reaktif güç ayrıca hesaplanır.

Bu ikinci kontrol döngüsünde SEIG terminal gerilim tepe değeri \(V_t\), referans \(V_{t,ref}\) ile karşılaştırılır. Hata bir PI kontrolöre verilir ve jeneratör gerilimini düzenlemek için gereken reaktif güç komutu oluşturulur.

Referans akımın oluşturulması

Her faz için aktif ve reaktif referans akım bileşenleri toplanarak toplam referans akımı oluşturulur:

\[ i_{sa}^{*} = i_{sap}^{*} + i_{saq}^{*} \]

ve aynı işlem b ve c fazları için uygulanır.

Bu referans akımlar ölçülen SEIG akımlarıyla karşılaştırılır. Oluşan hata sinyali üçgen taşıyıcıyla karşılaştırılarak VSC içindeki IGBT'ler için anahtarlama darbeleri oluşturulur.

Çalışmanın Yöntemi ve Bulguları

MATLAB/Simulink çalışma yapısı

Önerilen DSC-CSD denetimi MATLAB/Simulink ortamında ayrık zamanda modellenmiştir. Kaynak, gerçek zamanlı sayısal uygulamalara uygunluğu dikkate almak amacıyla fixed-step çözücü kullandığını ve örnekleme zamanını:

50 µs

olarak seçtiğini belirtmektedir.

VSC'nin anahtarlama frekansı:

10 kHz

olarak verilmiştir.

SEIG model parametreleri

DSTATCOM model parametreleri

Test 1: doğrusal olmayan yük

İlk testte SEIG terminaline kapasitif filtreli üç fazlı diyot doğrultucu ve dirençli yük bağlanmıştır. Diyot doğrultucu doğrusal bir akım-gerilim karakteristiğine sahip olmadığı için şebekeden sinüzoidal olmayan akım çekmektedir.

Kaynak Şekil 6(a)'da yük akımlarının belirgin biçimde bozulduğu görülmektedir. DSTATCOM bu harmonik bileşenleri telafi edecek akımı PCC'ye enjekte etmektedir. Bunun sonucunda Şekil 6(c)'de SEIG akımları ve Şekil 6(d)'de jeneratör terminal gerilimleri çok daha düzgün, dengeli üç faz sinüs dalgaları olarak görünmektedir.

Kaynak Şekil 14'te yük akımındaki 5. ve 7. harmoniklerin belirgin olduğunu özellikle göstermektedir.

Test 2: dengesiz ve doğrusal olmayan yük

İkinci senaryoda nonlinear yüke ek olarak üç fazın her birine farklı büyüklükte yük bağlanmıştır:

Böylece yük akımları hem harmonik hem de fazlar arasında dengesiz hale getirilmiştir. Şekil 8(a) bu düzensizliği doğrudan gösterirken DSTATCOM'un enjekte ettiği kompanzasyon akımlarından sonra SEIG tarafındaki üç faz akım ve gerilimlerin yeniden dengeli hale geldiği görülmektedir.

Dört test arasında en düşük SEIG akım THD'si bu senaryoda %2.88 olarak raporlanmıştır.

Test 3: DC-offset altında çalışma

Üçüncü senaryo özellikle DSC2 operatörünün işlevini sınamaktadır. Nonlinear yük çalışırken ölçüm sinyallerine kasıtlı olarak sabit DC bileşenleri eklenmiştir.

SEIG gerilim ölçümlerine \(t=5.03\) s anında:

eklenmiştir.

Daha sonra \(t=5.06\) s anında ölçülen yük akımlarına:

eklenmiştir.

DSC2 Operatörü DC-Offset Varken Neden Önemlidir?

Ölçülen gerilim veya akımın üzerine sabit bir DC bileşeni bindiğinde kontrol algoritması bu bileşeni gerçek AC temel bileşenin parçası olarak yorumlayabilir ve yanlış referans akımı üretebilir. Çalışmada T/2 gecikmeli DSC2 yapısı bu sabit bileşeni bastırarak kontrolün fundamental AC bileşene dayanmasını sağlamaktadır; DC-offset testinde jeneratör akımı ve geriliminin yeniden dengeli sinusoidal biçimde elde edilmesi bu işlevin simülasyon göstergesidir.

Kaynak Şekil 16'da yük akımında DC-offset nedeniyle 0. harmonik bileşenin ortaya çıktığını, buna karşılık SEIG akım ve gerilim spektrumunda bu 0. harmonik etkisinin ortadan kalktığını göstermektedir.

Test 4: dinamik yük değişimi

Son testte yük seviyesi zaman içinde ani olarak değiştirilmiştir. Başlangıçta sistemin aktif güç talebi yaklaşık:

6.6 kW

iken \(t=7\) s anında:

13.2 kW

seviyesine yükseltilmiştir.

Bu yaklaşık iki katlık güç artışıyla birlikte yük akımlarının genliği ani olarak büyümektedir. DSTATCOM da eşzamanlı olarak gereken yeni kompanzasyon akımını üretir.

Kaynak Şekil 12(c)'de SEIG akımlarının yük değişiminden sonra yeni genliğe geçerken dengeli üç faz karakterini koruduğu; Şekil 12(d)'de terminal gerilimlerinin büyük ölçüde korunabildiği görülmektedir.

Şekil 13'e göre yük adımının hemen ardından SEIG gerilim genliği ve DC bara geriliminde yaklaşık 10 V büyüklüğünde geçici düşüş meydana gelmekte, ardından değerler birkaç çevrim içinde referans seviyelerini yeniden takip etmektedir.

Dört çalışma koşulunun THD karşılaştırması

THD sonuçlarının mühendislik anlamı

Tablodaki en belirgin sonuç, DSTATCOM'un yük akımını “temizlemek” zorunda olmamasıdır. Nonlinear tüketici aynı bozulmuş akımı çekmeye devam edebilir; DSTATCOM PCC'ye bunun istenmeyen bileşenlerini karşılayacak tamamlayıcı akımı enjekte eder. Böylece yük tarafında yüksek THD bulunurken jeneratör tarafındaki akım daha düşük harmonik içeriğe sahip olabilir.

İlk testte bunun açık örneği görülmektedir: yük akımı THD'si %15.84 iken SEIG akımı THD'si %3.71'e düşmektedir. SEIG gerilim THD'si ise %1.60'tır.

Bu ayrım jeneratörün nonlinear yükın harmonik akım talebini doğrudan üretmek zorunda kalmaması açısından önemlidir. Kaynak, harmonik akımların kompanzasyonsuz kalmasının SEIG verimini azaltabileceğini ve aşırı ısınmaya katkıda bulunabileceğini belirtmektedir.

Gerilim genliği ve DC bara davranışı

Dört senaryoda da kaynak, SEIG terminal gerilim genliği ile DSTATCOM DC bara geriliminin referans değerlerine yakın kaldığını raporlamaktadır. Nonlinear ve dengesiz yük testlerinde yalnız küçük salınımlar görülmektedir.

DC-offset senaryosunda gerilim genliğinde geçici bir sapma oluşsa da filtre ve kontrol yapısının etkisiyle yeniden referansa yaklaşılmaktadır. Dinamik yük testinde ise yaklaşık 10 V'luk transient düşüş sonrasında birkaç çevrim içinde toparlanma bildirilmektedir.

Bu Sonuçlar Fiziksel Bir DSTATCOM-SEIG Prototipini Doğruluyor mu?

Hayır. Çalışmanın bütün sonuçları MATLAB/Simulink ortamındaki ayrık-zaman simülasyonundan elde edilmiştir. 50 µs örnekleme zamanı ve 10 kHz VSC anahtarlama frekansı gerçek zamanlı sayısal kontrol uygulamalarına uygun bir hesaplama yapısını hedeflemektedir, ancak kaynak DSP, FPGA, dSPACE, HIL, fiziksel IGBT dönüştürücü veya gerçek 15 kW SEIG üzerinde deney raporlamamaktadır. Makalenin sonuç bölümü donanım prototipi üzerinde deneysel doğrulamayı açık biçimde gelecek çalışma olarak göstermektedir.

Çalışmanın desteklediği sonuçlar

• DSC2 operatörü kullanılarak ölçüm kaynaklı DC-offset etkisi simülasyonda bastırılabilmektedir.
• DSC4 yapısı her faz için kuadratür gerilim bileşeni üretmektedir.
• MAF'ler toplam gerilim genliği ile aktif ve reaktif güç tahminlerinin harmoniklerden daha az etkilenmesini sağlamaktadır.
• Nonlinear yük altında yük akımı THD'si %15.84 iken SEIG akım THD'si %3.71 ve gerilim THD'si %1.60 olarak raporlanmıştır.
• Dengesiz ve nonlinear yük birlikte uygulanmasına rağmen SEIG tarafında dengeli üç faz dalga biçimleri elde edilmiştir.
• Gerilim ve akım ölçümlerine kasıtlı DC-offset eklenmesine rağmen jeneratör tarafında 0. harmonik bileşenin giderildiği gösterilmiştir.
• Aktif güç talebinin yaklaşık 6.6 kW'dan 13.2 kW'a çıkarıldığı dinamik testte sistem kısa transient sonrasında yeni duruma uyum sağlamıştır.
• Dört testin tamamında kaynak tarafından raporlanan SEIG akım ve gerilim THD değerleri %5'in altında kalmıştır.

Çalışmanın doğrudan kanıtlamadığı sonuçlar

• Yöntemin fiziksel bir 15 kW SEIG prototipinde aynı THD değerlerini vereceği.
• Gerçek sensör gürültüsü, anahtarlama dead-time'ı, IGBT doğrusal olmayanlıkları ve ölçüm gecikmeleri altında aynı performansın korunacağı.
• Gerçek zamanlı DSP/FPGA işlemcisindeki hesaplama süresinin yeterli olduğu.
• Bütün olası nonlinear veya dengesiz yük kombinasyonlarında aynı performansın elde edileceği.
• IRPT ve SRF yöntemlerine karşı mevcut dört senaryoda doğrudan yeni side-by-side benchmark yapılmış olduğu.
• Kaynakta verilen IEEE-519 değerlendirmesinin bağımsız sertifikasyon testi olduğu.

IRPT, SRF ve CSD bağlamı

Makalenin literatür değerlendirmesine göre Instantaneous Active and Reactive Power Theory (IRPT), terminal gerilimindeki düşük harmoniklerin referans akımlarına yansıması konusunda sorun yaşayabilir. Synchronous Reference Frame (SRF) yaklaşımı d-q dönüşümü kullanarak dengeli sistemlerde güçlü sonuçlar verebilse de dengesiz yüklar altında referans akım çıkarımında sorunlar yaşayabilir.

CSD'nin avantajı ise daha basit hesap yapısı ve PCC gerilimlerinin temel bileşenlerinden hızlı referans üretmesidir. Önerilen yöntem bu temel yapıyı değiştirmeden DSC ve MAF katmanları ekleyerek CSD'nin ölçüm bozukluklarına karşı dayanıklılığını artırmayı hedeflemektedir.

Gerçek zamanlı uygulama açısından hesap yükü

Çalışmanın tasarım felsefesinde yalnız THD azaltma değil, kontrol algoritmasının hesaplama karmaşıklığı da önemlidir. Yapay sinir ağları, bulanık kontrol ve gelişmiş model öngörülü kontrol yöntemlerinin bazı koşullarda yüksek performans verebildiği belirtilmekle birlikte bunların eğitim, parametre ayarı veya işlemci yükü açısından daha karmaşık olabileceği tartışılmaktadır.

DSC ve MAF yapılarının FIR karakterli ve hesap açısından görece basit olması, önerilen yöntemin gerçek zamanlı uygulamaya yönelik temel motivasyonlarından biridir.

Çalışmanın gelecek adımı

Yazarlar iki ana geliştirme yönü belirtmektedir:

• önerilen yöntemin fiziksel donanım prototipi üzerinde deneysel olarak doğrulanması,
• daha yüksek harmonik içeriğe ve zamanla değişen daha karmaşık yük yapılarına uygulanması.

Kaynak ve Yöntem Notu

Özgün çalışma: Enhanced Method for Power Quality Improvement in DSTATCOM-Based SEIG Applications

Yazarlar: Ali Sait Özer; Fehmi Sevilmiş; Hulusi Karaca.

Sorumlu yazar: Fehmi Sevilmiş.

Afiliasyon 1: Department of Control and Automation Technology, Konya Technical University, Konya, Türkiye.

Afiliasyon 2-3: Department of Electrical and Electronics Engineering, Selçuk University, Konya, Türkiye.

Dergi: Konya Journal of Engineering Sciences / Konya Mühendislik Bilimleri Dergisi.

Cilt / Sayı: 14(1).

Sayfalar: 137-161.

Yayın tarihi: 1 Mart 2026.

Gönderim: 5 Mayıs 2025.

Kabul: 22 Eylül 2025.

DOI: 10.36306/konjes.1691534

ISSN: 2667-8055 (Electronic).

Kaynak türü: Research Article.

Hakemlik: Konya Journal of Engineering Sciences dergi politikası makalelerin çift-kör hakemlik sistemiyle değerlendirildiğini belirtmektedir.

Yayıncı: Konya Technical University.

Açık erişim / lisans: Derginin güncel politikası makaleleri Creative Commons Attribution-NonCommercial 4.0 International (CC BY-NC 4.0) lisanslı açık erişim içerik olarak tanımlamaktadır.

Temel sistem: 15 kW, 400 V, 50 Hz SEIG + yıldız bağlı 290 µF uyartım kapasitör bankası + DSTATCOM.

DSTATCOM donanım modeli: 5 mH bağlantı endüktörü, 2500 µF DC bara kondansatörü ve 10 kHz VSC anahtarlama frekansı.

Kontrol yöntemi: DSC2 + DSC4 operatörleri, Moving Average Filters ve Current Synchronous Detection tabanlı aktif/reaktif referans akım hesabı.

Sayısal uygulama: MATLAB/Simulink, discrete-time fixed-step çözüm, 50 µs örnekleme zamanı.

Testler: nonlinear yük; nonlinear + dengesiz yük; gerilim ve akım ölçümlerinde DC-offset; 6.6 kW → 13.2 kW ani dinamik yük değişimi.

Raporlanan SEIG akım THD aralığı: %2.88-%3.77.

Raporlanan SEIG gerilim THD aralığı: %1.13-%1.60.

Standart değerlendirmesi: Kaynak, dört senaryodaki SEIG akım ve gerilim THD değerlerini %5'in altında olduğu gerekçesiyle IEEE-519-2014 sınırlarıyla uyumlu olarak değerlendirmektedir. Bu ifade makalenin kendi standard yorumudur.

Deneysel doğrulama: Yok. Çalışma MATLAB/Simulink simülasyonudur; fiziksel prototip doğrulaması gelecek çalışma olarak planlanmıştır.

IRPT/SRF karşılaştırma sınırı: Makalenin sonuç bölümü önerilen yöntemin IRPT ve SRF'ye göre yanıt ve sağlamlık üstünlüğü bulunduğunu ifade etmektedir; ancak mevcut çalışma dört test koşulunda üç yöntemi yan yana karşılaştıran yeni bir nicel benchmark tablosu sunmamaktadır.

Etik kurul: Yazarlar kullanılan malzeme ve yöntemlerin etik kurul veya özel yasal izin gerektirmediğini belirtmektedir.

Yazar katkıları: Ali Sait Özer — metodoloji, araştırma, modelleme, analiz, doğrulama ve ilk taslak; Fehmi Sevilmiş — araştırma, modelleme, biçimsel analiz, ilk taslak ve düzenleme; Hulusi Karaca — danışmanlık, gözden geçirme/düzenleme ve proje yönetimi.

Çıkar çatışması: Yazarlar çalışmayı etkileyebilecek bilinen finansal çıkar veya kişisel ilişki bulunmadığını bildirmektedir.

Finansman / destek: Selçuk Üniversitesi Bilimsel Araştırma Projeleri Koordinatörlüğü, Proje No. 20111012.

Veri erişilebilirliği: Kaynak, mevcut çalışma sırasında ayrı veri seti üretilmediğini veya analiz edilmediğini belirtmektedir.

Yapay zekâ kullanım beyanı: Generatif AI araçlarının yalnız dil kalitesi ve okunabilirliği geliştirmek amacıyla kullanıldığı belirtilmektedir.