Ushbu tadqiqot ikki motorli gibrid avtomobilning Dedicated Hybrid Transmission (DHT) tizimida sof elektr yurish rejimi vaqtida yuzaga keladigan aniq vishillash (whine) muammosini chekli elementlar tahlili, elastik ko‘p jismlik dinamik hisoblash, akustik simulyatsiya, stend/modal sinov va haqiqiy avtomobil shovqin o‘lchovlarini birgalikda qo‘llab o‘rgangan. Tadqiqotning asosiy mexanizm xulosasi shuki, P3 motorining elektromagnit tartibli qo‘zg‘atishlari DHTning yuqori va pastki qopqoq hududlaridagi mahalliy konstruktiv modalar bilan mos tushib rezonansni kuchaytiradi va ayniqsa motor boshqaruv bloki (MCU) hududi muhim shovqin nurlanish manbaiga aylanadi. MCU pastki qopqog‘i markazidagi past mahalliy qattiqlik nishonga olinib uchta tayanch blok qo‘shilgan optimallashtirish modelida, 3500 rpm dan yuqoridagi 8-tartibli tebranish o‘rtacha taxminan 35 dB, 1000–1500 rpm hududidagi 24-tartibli tebranish o‘rtacha taxminan 20 dB kamaytirilgan; 1300 rpm atrofidagi 24-tartibli nurlanish shovqinida taxminan 13 dB kamayish hisoblangan. Biroq natijalar o‘rganilgan muayyan DHT arxitekturasi, P3 motor qo‘zg‘atishi va nishonlangan ish hududlari uchun olingan; ularni barcha gibrid transmissiyalarga bevosita umumlashtirib bo‘lmaydi.

Tadqiqotning ajralib turadigan jihati faqat muammoli chastotalarni aniqlash emas. Tadqiqotchilar o‘lchangan vishillash shovqinini elektromagnit qo‘zg‘atish, konstruktiv tabiiy chastota, sirt tebranishi va havo orqali tarqaladigan shovqin o‘rtasidagi kuzatiladigan zanjirda tushuntirishga harakat qilgan. Shunday qilib, yechim faqat motor boshqaruv parametrlarini o‘zgartirishga emas, shovqin uzatish yo‘lidagi zaif konstruktiv hududning qattiqligini oshirishga yo‘naltirilgan.

Modelni tekshirishda DHT qobiq qismlarining erkin modal simulyatsiyalari tajriba natijalari bilan yaqin moslik ko‘rsatgan. Jadval 2 dagi 14 erkin moda uchun eng katta mutlaq xato taxminan %3 ichida qolgan, tanlangan cheklangan modalarda esa 3., 8. va 10. tartib simulyatsiya–sinov farqlari mos ravishda taxminan %3,8, %1,4 va %3,9 deb bildirilgan. Akustik model bilan tajriba o‘rtasidagi tegishli 8. va 24. tartib shovqin og‘ishi ham ko‘pi bilan 5 dB(A) ekani ko‘rsatilgan.

Turkiya nuqtai nazaridan ahamiyati: Tadqiqotning metodologik yondashuvi elektr va gibrid kuch uzatmalarining NVH ishlab chiqish jarayonlarida elektromagnit qo‘zg‘atishni faqat motor darajasida emas, balki korpus va qopqoqlarning mahalliy modal xatti-harakati bilan birga baholash kerakligini ko‘rsatadi. Turkiyada ishlab chiqilayotgan yoki tekshirilayotgan o‘xshash elektr yuritma va gibrid transmissiya tizimlarida shu tahlil zanjiri qo‘llanishi mumkin; biroq ushbu tadqiqotdagi 209 Hz, 253 Hz, 356 Hz yoki muayyan rpm hududlari boshqa transmissiya uchun bevosita loyihalash nishoni sifatida ishlatilmaydi. Korpus geometriyasi, material, birikmalar, motor qutb–paz tuzilishi, qopqoq qattiqligi va ish tartiblari har bir tizim uchun qayta aniqlanishi kerak.

DHT vishillash muammosi tadqiqotda qanday ta’riflangan?

Tadqiqot ketma-ket–parallel ikki motorli gibrid avtomobilning sof elektr ish sharoitida P3 motor tomonidan harakatlantiriladigan DHT tizimiga qaratilgan. Tadqiqotchilarning boshlang‘ich nuqtasi motor aylanish tezligi oshgani sari muayyan tartiblarda paydo bo‘ladigan tonal xususiyatli vishillash shovqini yurish qulayligini buzishidir.

Bu yerda “tartib” (order) aylanuvchi tizimdagi asosiy aylanish chastotasining muayyan ko‘paytmasi bilan bog‘liq davriy qo‘zg‘atishni anglatadi. Motor aylanish tezligi o‘zgargani sari bu tartib chastotalari ham o‘zgaradi. Bir tartib chastotasi konstruktiv tabiiy chastotaga yaqinlashganda tebranish amplitudasi va unga bog‘liq tovush nurlanishi ortishi mumkin.

Shu sababli tadqiqotning asosiy savoli quyidagi mexanik zanjirga qurilgan: P3 motorining elektromagnit qo‘zg‘atishi qaysi konstruktiv modalar bilan mos tushadi, tebranish DHTning qaysi hududida to‘planadi, qaysi qism havo orqali tarqaladigan shovqinga eng katta hissa qo‘shadi va konstruktiv qattiqlikni o‘zgartirish orqali bu vishillashni kamaytirish mumkinmi?

P3 motori va DHT qanday modellashtirilgan?

Raqamli model P1–P3 motor arxitekturasiga ega DHTning motor va reduktor tuzilmasini o‘z ichiga oladi. Qobiq qismlarining muhim qismi ADC12 alyuminiy qotishmasi sifatida modellashtirilgan; P1 va P3 stator/o‘ramlari kalibrlangan po‘lat/mis xossalari bilan, podshipnik tashqi halqalari po‘lat va ayrim biriktiruvchi qismlar plastik/po‘lat sifatida belgilangan.

Simulyatsiya sharoitida P3 motor yuritmasi qo‘llangan. Elektromagnit kuch stator–rotor havo oralig‘i bo‘ylab asosan radial yo‘nalishda va stator tishlari atrofida davriy taqsimlangan. Tadqiqotdagi moment–aylanish tezligi grafigi qo‘llangan nominal moment past va o‘rta aylanishlarda taxminan doimiy qolishini, yuqori aylanishlarda esa kamayishini ko‘rsatadi.

Val tizimi to‘rtta asosiy qismga bo‘lingan: P3 motor rotor vali, differensial vali, DHT kirish vali va DHT oraliq vali. Mexanik yuk makro yuritma momenti yondashuvi bilan qo‘llangan.

Val dinamikasida qaysi tenglamalar ishlatilgan?

Tadqiqotda yuritma valining aylanish dinamikasi:

\[ I_{\mathrm{eq}}\dot{\omega}_s(t) = T_{\mathrm{motor}}(t) - T_{\mathrm{gear\_in}}(t) - T_{\mathrm{damp}}(t) \]

bilan ifodalangan. Bu yerda \(I_{\mathrm{eq}}\) ekvivalent aylanish inertsiya momenti, \(\omega_s\) oniy burchak tezligi, \(T_{\mathrm{motor}}\) motor momenti, \(T_{\mathrm{gear\_in}}\) yuritma tomoni tishli ilashish momenti va \(T_{\mathrm{damp}}\) val tizimining so‘nish momentidir.

Chiqish momenti uchun:

\[ T_{\mathrm{shaft}}(t) = T_{\mathrm{gear\_out}}(t) = i_{12}T_{\mathrm{gear\_in}}(t) \]

munosabatidan foydalaniladi. Tishli ilashishdagi tangensial kuch esa:

\[ F_t(t) = \frac{T_{\mathrm{shaft}}(t)}{r_b} \]

ko‘rinishidadir. Bu yerda \(r_b\) tishlining asosiy aylana radiusidir. Shunday qilib, motor momenti, transmissiya nisbati, tishli geometriyasi va val yuki ko‘p jismlik dinamik modelda mexanik qo‘zg‘atish tomonini tashkil etadi.

Chekli elementlar modelining aniqligi qanday tekshirildi?

DHT qobig‘ining motor qopqog‘i, motor korpusi, reduktor korpusi va butun korpus yig‘masi uchun dastlabki 14 erkin tabiiy chastota ham simulyatsiya, ham tajribaviy modal sinov orqali aniqlangan. Tadqiqotchilar Jadval 2 dagi barcha erkin modalarda maksimal mutlaq xato taxminan %3 ichida, xatolarning ko‘pi esa %2 dan past qolganini bildirgan.

Cheklangan yig‘mada keyinchalik ayniqsa muammoli chastotalarga yaqin konstruktiv modalar o‘rganilgan. Simulyatsiyada MCU yuqori va pastki qopqoq hududlarida aniq modalar 209, 253 va 356 Hz da, shuningdek 7. moda va undan yuqori yuqori chastota hududida kuzatilgan. Pastki qopqoq markazining eng katta deformatsiyani ko‘rsatishi ushbu hududning mahalliy qattiqligi eng zaif ekanligi sifatida talqin qilingan.

Vishillash shovqini mexanizmi qanday aniqlangan?

Haqiqiy avtomobil sinovi sof elektr rejimida, ya’ni P3 yuritma motorining ish sharoitida o‘tkazilgan. Shovqinni baholashda to‘rt nuqtali o‘rtacha usul ishlatilgan va mikrofonlar generator, yuritma motori, so‘nggi qopqoq va transmissiya atrofida markazdan 1 m masofada joylashtirilgan.

Tadqiqotning keyingi va bir-biriga mos tahlillarida ikki asosiy muammo hududi ajralib turadi:

• 8. tartib: taxminan 4000–4500 rpm yuqori aylanish hududida konstruktiv modalar bilan kuchli moslashuv.
• 24. tartib: taxminan 1200–1500 rpm past/o‘rta aylanish hududida konstruktiv modalar bilan kuchli moslashuv.

Shakl 9 dagi tartib–chastota taqqoslanishi P3 motor qo‘zg‘atish chiziqlari muayyan konstruktiv tabiiy chastotalar bilan kesishishini ko‘rsatadi. Ushbu kesishuvlarda yuqori va pastki qopqoqlarning mahalliy botiq/qavariq modasi kuchli qo‘zg‘aladi va rezonansdan kelib chiqadigan sirt tebranishi yuzaga keladi.

Sirt tebranishi qayerda to‘plangan?

8. tartib uchun 4250 rpm va 24. tartib uchun 1480 rpm sharoitlaridagi sirt tebranish tezligi taqsimotlari yuqori tebranish hududlari ayniqsa yuqori qopqoq va transmissiya korpusining markazi atrofida to‘planganini ko‘rsatgan. Pastki qopqoq bahosi ham MCU qopqoq hududining modal egiluvchanligi muhimligini qo‘llab-quvvatlaydi.

Bu natija elektromagnit qo‘zg‘atish faqat motor ichida qolmasligini; konstruktiv rezonans orqali DHT qobig‘iga uzatilishini va korpus sirti akustik radiator kabi ishlashi mumkinligini ko‘rsatuvchi asosiy dalildir.

Asosiy shovqin manbai qaysi komponent deb aniqlangan?

Tadqiqotchilar konstruktiv chekli elementlar to‘ridan akustik to‘r hosil qilib erkin maydon nurlanish shovqinini hisoblagan. Akustik modelning 8. va 24. tartib natijalari to‘rt nuqtali tajribaviy shovqin o‘lchovi bilan taqqoslangan va muammo hududlarida maksimal farq 5 dB(A) dan past qolganligi bildirilgan.

Komponent hissasi tahlilida 8. tartibli nurlanish shovqinida MCU butun aylanish diapazonida asosiy hissalardan biri ekani kuzatilgan. 24. tartibda esa 3000 rpm dan past hududda MCU hissasi ustun; 5000 rpm dan yuqori hududda motor korpusining hissasi ortadi. Tadqiqotning maqsadli muammo sharoitlarida MCU asosiy vishillash nurlanish manbai sifatida aniqlangan.

Nega uchta tayanch blok qo‘shilgan?

Modal tahlil MCU pastki qopqog‘ining markaziy qismini eng past mahalliy qattiqlikka ega hududlardan biri sifatida ko‘rsatgan. Tadqiqotchilar shovqinni kamaytirish bilan xarajat o‘rtasidagi muvozanatni hisobga olib qopqoq markazida X va Y yo‘nalishlarida simmetrik joylarga uchta konstruktiv tayanch nuqtasini joylashtirgan.

Optimallashtirish modeli V01, tayanchsiz boshlang‘ich model esa V00 deb nomlangan. Simulyatsiyadagi tayanch bloklar alyuminiy qotishmasi sifatida belgilangan va motor korpusi bilan MCU pastki qopqog‘iga qattiq biriktirilgan.

Tayanch bloklar tebranishni qanchalik kamaytirdi?

V01 modelida maqsadli ish sharoitlaridagi natijalar quyidagicha:

Optimallashtirish barcha aylanishlarda yaxshilanish berdimi?

Yo‘q. Tadqiqotning muhim tafsilotlaridan biri shuki, maqsadli ish nuqtalaridagi katta yaxshilanishga qaramay 24. tartibli tebranishda ayrim maqsaddan tashqari aylanish hududlarida ortish yuz bergan. Ayniqsa 5000 rpm dan yuqorida 24. tartibli tebranish amplitudasi ortish moyilligini ko‘rsatgan va manbada o‘rtacha ortish 10 dB ichida qolganligi aytilgan.

Tadqiqotchilar buni tayanch bloklarning tizim qattiqligi, tabiiy chastotalar va moda shakllarini o‘zgartirishi bilan izohlaydi. Maqsadli hududlarda qo‘zg‘atish–moda mosligi susayganda, ayrim boshqa aylanishlarda mahalliy tabiiy modalarga yaqinlashish yuz berishi mumkin. Manba ushbu ortishni cheklangan va maqsadli ish sharoitlaridagi yaxshilanishdan kichikroq deb baholaydi.

Tadqiqotning kuchli tomonlari nimalardan iborat?

Tadqiqotning kuchli tomoni muammoni hal qilish zanjiri bir necha tasdiqlash darajasiga tayanishidir. Avval konstruktiv model modal sinov bilan tekshirilgan, keyin elektromagnit va mexanik yuklar bilan ko‘p jismlik/raqamli tebranish hisobi bajarilgan, undan so‘ng akustik nurlanish modeli haqiqiy o‘lchov bilan taqqoslangan va nihoyat manba komponent hissalari asosida konstruktiv o‘zgarish tanlangan.

Ikkinchi muhim xususiyat shundaki, optimallashtirish umumiy “korpusni qalinlashtirish” yondashuvi o‘rniga modal tahlilda past qattiqlik ko‘rsatgan MCU pastki qopqoq markaziga yo‘naltirilgan. Bu muammo manbai bilan konstruktiv aralashuvni ayni fizik mexanizm orqali bog‘lash imkonini bergan.

Tadqiqot nimani aytadi?

O‘rganilgan DHT tizimida sof elektr P3 yuritmasi vaqtida ayrim elektromagnit tartibli qo‘zg‘atishlarning DHT qopqoqlarining mahalliy tabiiy modalari bilan ustma-ust tushishi kuchli tonal vishillash hosil qilishi mumkinligi; muammo sharoitlarida MCU hududi asosiy nurlanish manbalaridan biri ekani va MCU pastki qopqog‘ining mahalliy qattiqligini oshiradigan uchta tayanch blok maqsadli tartiblarda tebranish va nurlanish shovqinini sezilarli darajada kamaytirishi mumkinligi ko‘rsatilgan.

Tadqiqot nimani aytmaydi?

Tadqiqot uchta tayanch blok barcha gibrid transmissiyalarda bir xil ta’sir ko‘rsatishini isbotlamaydi. Bundan tashqari, turli motor qutb–paz konfiguratsiyalari, turli qobiq geometriyalari, turli birikma qattiqliklari yoki boshqa yurish rejimlarida ayni chastota va rpm hududlari muammo bo‘ladi degan xulosaga kelib bo‘lmaydi. Optimallashtirish ayrim maqsaddan tashqari aylanishlarda 24. tartibli tebranishni oshirishi mumkinligi ham hisobga olinishi kerak.

Tadqiqotning usuli va topilmalari

Usul zanjiri

Tadqiqotda qo‘llangan asosiy usul zanjiri quyidagicha:

1. P1–P3 arxitekturasiga ega DHT motor va reduktorining chekli elementlar modelini yaratish.
2. Motor qopqog‘i, motor korpusi, reduktor korpusi va butun korpus uchun erkin modal natijalarni tajriba bilan tasdiqlash.
3. DHT yig‘masining cheklangan modalarini aniqlash va MCU qopqoqlaridagi past qattiqlik hududlarini belgilash.
4. P3 motorining elektromagnit radial/tangensial kuchlari hamda val–tishli mexanik yuklarini modelga qo‘llash.
5. Haqiqiy avtomobilda EV rejimida to‘rt nuqtali shovqin o‘lchovini bajarish.
6. Tartib–chastota tahlili bilan muammoli elektromagnit qo‘zg‘atishlarni konstruktiv tabiiy modalar bilan taqqoslash.
7. DHT sirt tebranish tezligi taqsimotini hisoblash.
8. Erkin maydon akustik to‘ri orqali nurlanish shovqini va komponent hissalarini hisoblash.
9. MCU pastki qopqoq markaziga uchta tayanch blok qo‘shilgan V01 tuzilmasini yaratish.
10. Optimallashtirishdan keyin modal, tebranish va nurlanish shovqini natijalarini qayta hisoblash.

Modal modelni tekshirish

Erkin modal tahlilda 14 modaga tegishli simulyatsiya va tajriba chastotalari taqqoslangan. Motor qopqog‘i, motor korpusi, reduktor korpusi va butun korpus yig‘masida xatolarning umuman past qolishi keyingi dinamik tahlil uchun konstruktiv modeldan foydalanish mumkinligini qo‘llab-quvvatlagan.

Cheklangan modal sinovning chastota polosasi kengligi 1024 Hz, chastota aniqligi 1 Hz deb berilgan. Har bir kesim atrofida oltita o‘lchov nuqtasi, o‘q bo‘ylab to‘rtta halqa ko‘rinishida o‘lchov nuqtalari ishlatilgan va kamida ikkita qattiq hududda qo‘zg‘atish berilgan. Oynalash vaqtida signal kesilish nisbati %5 dan oshmasligi kerakligi ko‘rsatilgan.

Muammoli modal chastotalar

Haqiqiy avtomobil va akustik tekshiruv topilmalari

EV rejimidagi avtomobil o‘lchovlarida aniq tonal tartib komponentlari ko‘rilgan. Keyingi mexanizm va optimallashtirish bo‘limlari 8. va 24. tartiblarni maqsadli sharoitlar sifatida ishlatadi. Akustik simulyatsiya bilan to‘rt nuqtali tajriba natijasi o‘rtasidagi muammo hududi farqi manbada ko‘pi bilan 5 dB(A) deb ko‘rsatilgan.

MCU hissasi tahlili

8. tartibda elektr yuritma tizimi korpusining nurlanish shovqiniga MCU hissasi o‘rganilgan aylanish diapazonida sezilarli bo‘lib qolgan. 24. tartibda MCU ayniqsa 3000 rpm dan pastda asosiy hissa manbai bo‘lgan, 5000 rpm dan yuqoridagi hududlarda esa motor korpusining hissasi ortgan. Tadqiqotning maqsadli ish nuqtalarida konstruktiv optimallashtirish hududi shu sababli MCU sifatida tanlangan.

V01 konstruktiv optimallashtirish natijalari

Uchta tayanch blok qo‘shilgandan keyin cheklangan moda chastotalarining taqsimoti o‘zgargan va MCU pastki qopqog‘ining mahalliy qattiqligi oshirilgan. Dinamik simulyatsiyada:

• 1000–1500 rpm oralig‘idagi 24. tartibli tebranish o‘rtacha taxminan 20 dB kamaygan.
• 3500 rpm dan yuqoridagi 8. tartibli tebranish o‘rtacha taxminan 35 dB kamaygan.
• 1300 rpm atrofidagi 24. tartibli nurlanish shovqini taxminan 13 dB kamaygan.
• 4000–4500 rpm hududidagi 8. tartibli nurlanish shovqini sezilarli darajada bostirilgan.
• 24. tartibli tebranish ayrim 5000 rpm dan yuqori maqsaddan tashqari hududlarda ortgan, manba bu ortish o‘rtacha 10 dB ichida qolganini bildirgan.

Manba shuningdek, boshlang‘ich tebranish tezlanishi darajasi ayrim muammo sharoitlarida taxminan 140–150 dB bo‘lganini va buni taxminan 10–32 m/s² tezlanish amplitudasi bilan bog‘lagan. Ushbu o‘girish va muhandislik talqini bevosita manba matniga tegishlidir.

Manba ichidagi nomuvofiqliklarning metodologik ta’siri

Shakl 8 ni tushuntirgan matnda “8th order/1300 rpm” va “48th order/4000 rpm” iboralari mavjud. Bunga qarshi ravishda tadqiqot xulosasi, Shakl 9 dagi tartib chiziqlari, Shakl 12–13 akustik tahlillari, butun optimallashtirish bo‘limi va natijalar 8. hamda 24. tartiblarni asos qilib oladi. Shu sababli Verianla bayonida asosiy mexanizm 8./24. tartib ko‘rinishida berilgan, Shakl 8 izohidagi farq esa manba ichidagi nomuvofiqlik sifatida ochiq qayd etilgan.

Xuddi shuningdek, optimallashtirish bo‘limidagi bir jumlada tayanchlar “upper cover plate” ustiga qo‘shilgani yozilgan; biroq xulosa, zaif qattiqlik ta’rifi, V01 izohi va Shakl 16 “MCU lower cover plate support” iborasini ishlatadi. Asosiy bayon MCU pastki qopqog‘iga tayangan, ammo manbadagi boshqa ifoda yashirilmagan.

Cheklovlar

Tadqiqot muayyan ikki motorli gibrid avtomobilning DHT tizimiga qaratilgan. Ishlatilgan elektromagnit qo‘zg‘atishlar, korpus geometriyasi, materiallar, tabiiy chastotalar va muammoli rpm hududlari shu tizimga xos. Optimallashtirish haqiqiy avtomobil darajasidagi shovqin mexanizmini model va tajriba taqqoslovlari bilan qo‘llab-quvvatlasa-da, uchta tayanch blokning turli DHT dizaynlariga bevosita ko‘chirilishi ko‘rsatilmagan.

Optimallashtirish butun ish diapazonida bir yo‘nalishli yaxshilanish ham bermagan. 24. tartibli tebranishda ayrim yuqori aylanish hududlarida cheklangan ortish kuzatilishi konstruktiv qattiqlik o‘zgarishlari modal taqsimotni boshqa chastotalarga surishi mumkinligini ko‘rsatadi. Shu sababli tadqiqot maqsadli ish sharoitlariga yo‘naltirilgan modal/NVH optimallashtirish sifatida baholanishi kerak.

Manba va usul izohi

To‘liq original tadqiqot nomi: Generation Mechanism and Suppression Method of DHT Whine in Pure Electric Mode

Mualliflar, manbadagi tartibda: Tianxiu Wang; Shikun Zhang; Yuzhuan Bao; Zhen Fu; Wenzhi Gao; Jing Zhang.

Teng hissa/teng birinchi muallif: Manbada teng hissa yoki teng birinchi mualliflik bayonoti yo‘q.

Mas’ul mualliflar: Zhen Fu va Wenzhi Gao.

Muassasalar: SAIC GM Wuling Automobile Co., Ltd., Liuzhou, Xitoy; State Key Laboratory of Engines, Tianjin University, Tianjin, Xitoy.

Jurnal: Machines.

Nashriyot: MDPI, Basel, Switzerland.

Nashr identifikatori: Machines 2026, 14(5), 526.

DOI: 10.3390/machines14050526.

Rasmiy havola:https://doi.org/10.3390/machines14050526

Qabul qilish / qayta ko‘rib chiqish / qabul qilish / nashr sanalari: 3 aprel 2026 / 30 aprel 2026 / 5 may 2026 / 8 may 2026.

Manba turi va taqriz holati: Machines jurnalida chop etilgan taqrizdan o‘tgan tadqiqot maqolasi.

Litsenziya: Creative Commons Attribution (CC BY). Mualliflik huquqi © 2026 mualliflarga tegishli.

Moliyalashtirish: Tadqiqot China Postdoctoral Science Foundation—Tianjin Joint Support Program tomonidan 2025T013TJ raqamli grant doirasida moliyalashtirilgan.

Ma’lumotlarning mavjudligi: Mualliflar barcha ma’lumotlar so‘rov bo‘yicha taqdim etilishini bildirgan.

Manfaatlar to‘qnashuvi: Tianxiu Wang SAIC GM Wuling Automobile Co., Ltd. xodimi ekani ko‘rsatilgan. Boshqa mualliflar tadqiqotga ta’sir ko‘rsatishi mumkin bo‘lgan tijoriy yoki moliyaviy munosabatlar yo‘qligini bildirgan.

Muallif hissalari: Tianxiu Wang dastlabki qo‘lyozma va ma’lumotlarni tartibga solish; Shikun Zhang tekshirish va dasturiy ta’minot; Yuzhuan Bao ma’lumotlarni tartibga solish va ko‘rib chiqish/tahrirlash; Zhen Fu loyiha boshqaruvi va ko‘rib chiqish/tahrirlash; Wenzhi Gao ma’lumotlarni tartibga solish; Jing Zhang tekshirish vazifalarini bajargan.

Manba ichidagi nomuvofiqlik izohi: Shakl 8 ning matnli izohida 8. tartib/1300 rpm va 48. tartib/4000 rpm iboralari bor, holbuki tadqiqotning qolgan qismidagi asosiy mexanizm, grafiklar va optimallashtirish 8. va 24. tartiblarni asos qiladi. Bundan tashqari, optimallashtirishdagi bir jumlada tayanchlar yuqori qopqoqqa qo‘shilgani yozilgan, tadqiqot xulosasi, zaif qattiqlik ta’rifi, V01 modeli va Shakl 16 esa MCU pastki qopqoq tayanchini ko‘rsatadi. Natijalar bo‘limidagi “rumbling noise” iborasi ham maqoladagi ustun “whine/howling” terminologiyasidan farq qiladi. Bu farqlar yashirincha tuzatilmagan.

Ilmiy qamrov chegarasi: Tadqiqot o‘rganilgan DHT arxitekturasidagi P3 motorli sof elektr ish sharoitining NVH muammosiga qaratilgan. Tabiiy chastotalar, tartiblar, rpm hududlari va tayanch geometriyasi boshqa transmissiyalarga bevosita umumlashtirilmasligi kerak. Optimallashtirish ayrim maqsaddan tashqari yuqori aylanish hududlarida 24. tartibli tebranishda cheklangan ortish hosil qilgani ham natijalarning bir qismidir.

Kontentni tayyorlash usuli: Ilmiy bayon yuklangan tadqiqotning matni, tenglamalari, jadvallari, tartib xaritalari, modal shakllari, tebranish natijalari va akustik simulyatsiyalariga asoslangan. Tashqi manbalardan yangi tajribaviy topilma yoki NVH natijasi qo‘shilmagan; tashqi tekshiruv faqat bibliografik identifikatsiya va jurnalning taqriz holatini tekshirish uchun ishlatilgan. Inline SVG tasvirlar manbada bildirilgan natijalardan qayta chizilgan yoki tadqiqotning usul va topilmalariga tayangan holda tayyorlangan izohlovchi Verianla sxemalaridir.