Изилдөө бири-бирине жакын жайгаштырылган тик термелүүчү буй түрүндөгү толкун энергиясын өзгөрткүчтөрүндө (wave energy converter, WEC) пайда болушу мүмкүн болгон “жакын-камалып калуу” (near-trapping) режимдеринин энергия өндүрүшүн чектөөчү таасирин азайтуу үчүн беш WECтен турган чарчы массивди тешиктүү шакек түрүндөгү moonpool ичине жайгаштырат. Moonpool дубалы толкундарды чагылдырып, белгилүү аймактарга топтоосу аркылуу WECтердин ортосундагы терс гидродинамикалык өз ара аракетти жарым-жартылай тең салмактоо максат кылынган. Убакыт аймагында толкун нурлануусун жана дифракциясын чечкен моделде moonpool тешигинин туурасы, тешик багыты, дубал draftы жана тешик саны системалуу түрдө өзгөртүлгөн.

Модель жыйынтыктарындагы эң көрүнүктүү натыйжалардын бири moonpool тешигинин туурасынын коңшу WECтер арасындагы аралыкка катышы w/D=3,0 болгондо алынган. Бул конфигурацияда массивдин өз ара аракет фактору айрым шарттарда болжол менен 3-кө, иштин жыйынтык бөлүмүндө берилген максималдуу маани менен q_array=3,1 деңгээлине жеткен. q_array>1 болушу ошол эле жыштыкта ачык сууда өз алдынча турган WEC эталонуна салыштырмалуу конструктивдүү гидродинамикалык өз ара аракетти билдирет. Moonpool тешигинин келе жаткан толкунга карай багытталышы да изилдөөдө кеңири толкун диапазонунда оң натыйжа берген.

Толкун энергиясы moonpool ичинде бирдей бөлүштүрүлбөгөнү көрүнгөн. Келе жаткан толкун багытынын арткы тарабындагы төртүнчү WEC чагылуулар түзгөн негизги энергия топтолуу аймагына туш келген; тешик туурасы анализинде жеке өз ара аракет фактору болжол менен 4,7-ге, moonpool draftы көбөйтүлгөн эсептөөлөрдө болсо болжол менен 5,9–6 деңгээлине чейин чыккан. Ал эми алдыңкы катардагы айрым WECтер moonpool draftындагы өзгөрүүлөргө азыраак сезгич бойдон калган.

Изилдөөнүн маанилүү жыйынтыгы “тешик канчалык көп болсо, ошончолук жакшы” деген эмес. Ар бир тешиктин туурасы бирдей сакталганда, эки тешиктүү система айрым кыска толкун шарттарында жогорку энергия чыгышын берген. Бирок жалпы тешик туурасы туруктуу сакталганда, бир тешиктүү moonpool эки жана үч тешиктүү түзүлүштөрдөн жакшыраак иштеген; үч тешиктүү системанын энергия конверсиясы айрым шарттарда бир тешиктүү системага салыштырмалуу %24,1-ге чейин төмөн болгон. Бул айырма тешик санынын таасири жалпы ачык аянт менен чогуу бааланышы керек экенин көрсөтөт.

Натыйжалар физикалык прототипке, деңиз сыноосуна же чыныгы электр өндүрүш курулмасынын өлчөөлөрүнө эмес, сызыктуу потенциал агымы божомолдоруна негизделген убакыт аймагы сандык моделине тиешелүү. Модель регулярдуу толкундар жана тик термелүү кыймылы гана аркылуу изилденген. Изилдөөчүлөр келечекте регулярдуу эмес реалисттик толкун шарттары, көп денелүү сызыктуу эмес таасирлер, ийкемдүү moonpool дубалдары жана өнүккөн PTO башкаруу стратегиялары каралышы керек экенин да белгилешет.

Түркия жагынан иш толкун энергиясын өзгөрткүч массивдери аппараттардын санын гана көбөйтүү менен эмес, айланадагы деңиз түзүлүшүнүн толкун талаасын багыттоосу менен чогуу долбоорлонушу мүмкүн экенин көрсөткөн методологиялык мисал берет. Бирок изилдөө Түркия жээктерине тиешелүү толкун климатын, батиметрияны, бороон шарттарын, экономикалык ишке жарамдуулукту же жергиликтүү аянт геометриясын моделдеген эмес. Ошондуктан билдирилген өндүрүмдүүлүк өсүштөрүн Түркиядагы кандайдыр бир аянт үчүн түз күтүлгөн өндүрүш маанилери катары чечмелөөгө болбойт.

Изилдөө чечүүгө аракет кылган негизги көйгөй эмне?

Толкун энергиясын өзгөрткүчтөр өзүнчө эмес, массив түрүндө жайгаштырылганда, ар бир аппарат түзгөн нурлануу толкундары жана келе жаткан толкундун аппараттардан дифракциясы коңшу аппараттардын кыймылына таасир этиши мүмкүн. Бул гидродинамикалык өз ара аракет айрым жыштыктарда конструктивдүү болсо, айрым жыштыктарда энергия кармоо жөндөмүн азайтышы мүмкүн.

Изилдөө өзгөчө “near-trapping mode” деп аталган жакын-камалып калуу режимдерине көңүл бурат. Белгилүү WEC аралык жана толкун узундуктарында аппараттар арасындагы эркин бет толкундары жергиликтүү күчтүү термелүүлөрдү жаратышы мүмкүн. Иште бул режимдер WEC массивинин кең толкун периоду диапазонунда туруктуу жана натыйжалуу энергия чогултуусун кыйындатары кабыл алынат.

Изилдөөчүлөрдүн чечим сунушу WECтерди толугу менен ачык сууда калтыруунун ордуна жарым-жартылай ачык, тегерек moonpool ичине жайгаштыруу. Moonpool дубалы келе жаткан жана чачыраган толкундардын бир бөлүгүн кайра ички аймакка чагылдырып, белгилүү топтолуу аймагын түзөт жана ошону менен WEC массивиндеги терс өз ара аракеттин бир бөлүгүн компенсациялайт.

Беш WEC кантип жайгаштырылган?

Моделде бирдей геометриялык касиеттерге ээ беш цилиндр түрүндөгү WEC колдонулган. Төрт WEC тегерек үстүндө чарчы тартип түзө тургандай, бешинчи WEC болсо moonpool жана массивдин борборунда жайгаштырылган. Ар бир WEC өз алдынча power take-off (PTO) системасына туташтырылган.

Коңшу WECтердин борборлорунун аралыгы D, бир WECтин мүнөздүү узундугу l менен D=2l боло тургандай аныкталган. Moonpool радиусу R=2D деп белгиленген. Негизги эсеп геометриясында l=10 m, D=20 m жана R=40 m маанилери колдонулган.

Moonpool эмне үчүн энергия топтоочу катары колдонулат?

Moonpool тешигинен кирген толкундар ички WECтер менен өз ара аракеттенүү менен бирге ийри moonpool дубалынан чагылат. Иштин эркин бет толкун талаасы карталары толкун чокусу жана ойдуң аймактары moonpool ичинде симметриялуу же бир тектүү бөлүштүрүлбөгөнүн көрсөтөт. Айрыкча келе жаткан толкун багытынын артында жайгашкан төртүнчү WEC айланасында жогорку толкун амплитудасы аймактары түзүлөт.

Изилдөөчүлөр бул аймакты moonpool дубалынан келген чагылуулар түзгөн негизги энергия топтолуу чекити катары чечмелешет. Ошентип системада келе жаткан толкун энергиясы гана эмес, дубалдан чагылдырылган толкун энергиясы да WEC кыймылына салым кошо алат.

Dirichlet жана Neumann жакын-камалып калуу режимдери эмнени көрсөтөт?

Иш эки мүнөздүү жакын-камалып калуу абалын деталдуу изилдейт. Булактын негизги түшүндүрмөсүндө kl/π ≈ 1,0 шарты Dirichlet режими, kl/π ≈ 0,5 шарты болсо Neumann режими катары аныкталат.

Эркин бет карталарында кыска да, узун да толкун шарттарында максималдуу толкун амплитудасы көбүнчө төртүнчү WEC жакынында түзүлөрү көрүнөт. Neumann режими үчүн толкун багытындагы экинчи, үчүнчү жана төртүнчү WECтердин тик кыймыл жооп амплитуда катыштары болжол менен 0,29, 0,38 жана 0,40 деп берилген. Бул жыйынтык толкун багытында артка кеткен сайын энергия топтолушу WEC кыймыл жообун чоңойто аларын көрсөтөт.

Булак ичиндеги терминология эскертүүсү: Moonpool draftы талкууланган бөлүмдө kl/π ≈ 0,5 шарты алгач Neumann режими деп аталып, кийинки эле сүйлөмдө ошол эле шарт “Dirichlet mode” деп жазылган. Иштин мурдагы аныктамасында жана эркин бет анализинде kl/π ≈ 0,5 Neumann, kl/π ≈ 1,0 Dirichlet деп берилгендиктен, булак текстинде терминологиялык дал келбестик бар. Бул Verianla тексти түп булактын бул катасын жашырбайт.

Тешик туурасы өндүрүмдүүлүктү кантип өзгөрттү?

Төрт тешик туурасы изилденген: 20, 40, 60 жана 80 m. Алар тиешелүүлүгүнө жараша w/D=1,0; 2,0; 3,0 жана 4,0 катыштарына туура келет. Тешик туурасы 1,0Dден 3,0Dге көбөйтүлгөндө массивдин өз ара аракет фактору жалпысынан өскөн, бирок 4,0Dге жеткенде өндүрүмдүүлүк кайра азайган.

Эң ылайыктуу тешик катышы w/D=3,0 деп аныкталган. Бул геометрияда толкун топтоо таасири көп шарттарда WECтер арасындагы терс near-trapping таасиринен күчтүүрөөк болгон. Иште kl/π=2,0 айланасында q_array болжол менен 3 деп көрсөтүлүп; жыйынтык бөлүмүндө эң жогорку массив өз ара аракет фактору q_array=3,1 деп билдирилген.

Төртүнчү WEC үчүн w/D=3,0 абалында жеке өз ара аракет фактору болжол менен q_single=4,7 маанисине жеткен. Изилдөөчүлөр муну moonpool дубалы чагылдырган энергиянын массив артына өтүшү жана төртүнчү WECтин энергия топтолуу аймагында жайгашуусу менен байланыштырышат.

Тешик келе жаткан толкунга карата кантип багытталышы керек?

Moonpool тешигинин келе жаткан толкунга карашы эң ылайыктуу натыйжаларды берген. Келе жаткан толкун бурчу β=0° болгондо moonpool ички дубалынан чагылдырылган толкундар WEC массивинин арткы бөлүгүнө натыйжалуураак багытталат.

β бурчу 0°дан 15°, 30° жана 45°ге өзгөртүлгөндө жалпы энергия конверсиясы төмөндөп, пайдалуу толкун диапазону тарылган. Мисалы, Neumann режими айланасында q_array, β=0° үчүн болжол менен 0,86, β=45° үчүн болжол менен 0,30 деп билдирилген.

Ошондуктан изилдөөчүлөр чарчы массивдин эки бурчтук WECи менен борбордук WECти бириктирген диагонал келе жаткан толкун багыты менен түзөлүшүн жана moonpool тешигинин борбор сызыгы да ушул багытты ээрчишин сунушташат.

Moonpool draftы кайсы WECтерге көбүрөөк таасир эткен?

WEC draftы d=2,0 m болуп туруктуу кармалып, moonpool draftы d_mp=1,0; 2,0; 3,0 жана 5,0 m болуп өзгөртүлгөн. Төмөн толкун саны аймагындагы алдыңкы WECтердин өндүрүмдүүлүгү draft өзгөрүшүнө салыштырмалуу сезгич эмес калган, ал эми төртүнчү WEC ачык таасирленген.

Moonpool дубалынын draftы көбөйгөн сайын тереңирээк чагылдыруучу бет пайда болуп, изилдөөчүлөрдүн чечмелөөсү боюнча толкун энергиясынын арткы топтолуу аймагына өтүшү күчөгөн. Төртүнчү WECтин жеке өз ара аракет фактору айрым толкун шарттарында болжол менен 5,9 деңгээлине чыккан; кыскача бөлүмдө бул натыйжа болжол менен q=6 деп берилген.

Сандык ырааттуулук эскертүүсү: Булак ошол эле бөлүмдө d_mp=5 m абалы d_mp=2 m абалына салыштырмалуу %49,1 жогору экенин айтат. Бирок дароо алдында берилген 0,90 жана 0,71 маанилери ушул эки так сан ортосунда %49,1 айырманы көрсөтпөйт. Жыйынтык бөлүмүндө дагы “%49,1-ге чейин” өсүш деген сөз колдонулат. Ошондуктан %49,1 мааниси булакта билдирилген жалпы максимум катары сакталган; kl/π≈0,5 чекитинин түз арифметикалык жыйынтыгы катары берилген эмес.

Moonpool тешигин буруу эмне үчүн өндүрүмдүүлүктү азайтты?

Тешиктин борбор сызыгы келе жаткан толкунга карата β_mp=0°, 30° жана 45° болуп бурулуп изилденген. Бурч чоңойгон сайын moonpool тешиги толкун багытынан алыстап, ичкери кирген толкундардын дубал аркылуу каалаган топтолуу багытына багытталышы начарлаган.

Иште q_array>1 болгон пайдалуу өлчөмсүз толкун узундугу диапазону тешик багытындагы четтөө менен бирге эң көбү %36,7 тарылганы айтылат. β_mp=0° жайгашуусу узун да, кыска да толкундарда үчүнчү жана төртүнчү WECтер ачык сууда өз алдынча турган WEC эталонунан ашып кете алган эң натыйжалуу жалпы түзүлүш деп аныкталган.

Бир нече тешик колдонуу жакшыбы?

Натыйжалар эки башка салыштыруу ыкмасына жараша өзгөрөт. Эгер ар бир тешиктин туурасы бирдей сакталса, эки тешиктүү конфигурация айрым кыска толкун шарттарында абдан жогорку энергия топтоо өндүрүмдүүлүгүн көрсөтүшү мүмкүн. Булакта эки тешиктүү түзүлүш максималдуу q_array=3,1 маанисине жеткени жана ошол эле жеке тешик туурасында бир жана үч тешиктүү долбоорлорго салыштырмалуу тиешелүүлүгүнө жараша %107 жана %138-ге чейин жогору маани бере алганы айтылат.

Бирок инженердик жактан жалпы ачык аянт туруктуу сакталганда натыйжа тескерисине өзгөрөт. Жалпы тешик туурасы бирдей болгондо бир тешиктүү moonpool узун толкун шарттарында эки тешиктүү моделден %26,7-ге чейин жогору өндүрүмдүүлүк көрсөткөн. Ошондой эле бир 60 m тешик үч 20 m тешикке салыштырмалуу энергия конверсиясын %24,1-ге чейин көбөйткөн.

Ошондуктан изилдөөнүн негизги жыйынтыгын “эки тешик эң жакшы” же “бир тешик ар дайым эң жакшы” деп жөнөкөйлөтүүгө болбойт. Жыйынтык салыштырууда ар бир тешиктин туурасыбы же жалпы тешик туурасыбы туруктуу сакталганына жараша болот.

Иш колдогон жыйынтыктар

• Тешиктүү moonpool каралган сандык моделде WEC массивинин гидродинамикалык өз ара аракет факторун ачык суу эталонунан жогору көтөрө алат.
• w/D=3,0 катышы изилденген тешик катыштарынын ичинде эң жакшы жалпы өндүрүмдүүлүктү берген.
• Moonpool тешигин келе жаткан толкун багыты менен түздөө энергия топтолушун күчөткөн.
• Төртүнчү WEC moonpool ичиндеги негизги энергия топтолуу аймагында болгондуктан, башка WECтерге караганда кыйла чоң конструктивдүү өз ара аракет көрсөтө алган.
• Moonpool draftын көбөйтүү өзгөчө массив артындагы WECтин пайдалуу толкун диапазонун кеңейте алган.
• Жалпы тешик туурасы бирдей болгондо көп сандагы тешик энергия агып чыгышын көбөйтүп, бир тешиктүү түзүлүштүн артыкчылыгын жок кыла алат.

Иш далилдебеген нерселер

• Система деңизде физикалык прототипте сыналган эмес.
• Электр тармагына берилген чыныгы электр энергиясы өлчөнгөн эмес.
• Чыныгы регулярдуу эмес деңиз абалындагы жылдык энергия өндүрүшү эсептелген эмес.
• Бороон, экстремалдуу толкун же аман калуу шарттары ырасталган эмес.
• Moonpool курулуш наркы же levelized cost of electricity үчүн экономикалык анализ жүргүзүлгөн эмес.
• Сызыктуу эмес көп денелүү таасирлердин чыныгы система өндүрүмдүүлүгүнө салымы бул модель менен далилденген эмес.
• Ийкемдүү moonpool дубалдарынын ордуна идеалдаштырылган дубал ыкмасы колдонулган.

Иштин Ыкмасы жана Жыйынтыктары

Негизги математикалык божомолдор

Модель сызыктуу потенциал агымы теориясынын алкагында курулган. WEC кыймылдары кичине амплитудалуу деп кабыл алынып, аппарат кыймылы тик жылыш, башкача айтканда heave эркиндик даражасы менен гана чектелген.

Жалпы ылдамдык потенциалы ар бир WEC кыймылынан чыккан нурлануу потенциалдары, келе жаткан толкун потенциалы жана жалпы дифракция потенциалынын кошулмасы катары берилген:

\[ \phi = \sum_{j=1}^{N} u_j\phi_j^R+\phi^I+\phi^D \]

Бул жерде \(u_j\) j-чи WECтин тик кыймыл ылдамдыгын; \(\phi_j^R\) тиешелүү WECтин нурлануу потенциалын; \(\phi^I\) келе жаткан толкунду жана \(\phi^D\) дифракция потенциалын билдирет.

Гидродинамикалык чечим кантип аткарылган?

Бардык нымдалган беттер жана эркин бет үчүн Rankine panel ыкмасына негизделген boundary element мамилеси колдонулган. Green функциясын камтыган интегралдык теңдеме бет боюнча төрт түйүндүү панелдерге бөлүнүп, collocation point ыкмасы менен чечилген.

Эркин бетти убакыт боюнча жаңыртууда төртүнчү тартиптеги Runge–Kutta ыкмасы колдонулган. Тышкы аймакта чачыраган толкундардын эсептөө чек арасынан кайра чагылуусун азайтуу үчүн жасалма damping zone аныкталып, damping мүчөсү эркин беттин кинематикалык жана динамикалык чек шарттарына кошулган.

Башында сандык чечимдин капыстан жүктөлүшүн алдын алуу үчүн келе жаткан/чачыраган толкун талаасынын акырындап өнүгүшүн камсыз кылган buffer function колдонулган. Buffer мөөнөтү адатта эки келе жаткан толкун периоду деп алынган.

PTO системасы кантип моделденген?

Ар бир WECтин өз алдынча сызыктуу PTO бирдиги бар деп кабыл алынган. Жалпы PTO күчү инерция, damping жана серпилгич компоненттер менен берилгени менен, энергия кармоо анализдеринде M_PTO=0 жана K_PTO=0 деп кабыл алынып, механикалык энергия алуу негизинен сызыктуу PTO damping коэффициенти C_PTO аркылуу моделденген.

Ар бир симуляция шартында PTO damping коэффициентинин иш аныктаган оптималдуу мааниси колдонулган. Бул мамиле чыныгы генератор, power electronics жана power conversion чынжырынын деталдуу “wave-to-wire” модели эмес; PTOнун механикалык damping таасирин билдирет.

Өз ара аракет факторлору эмнени билдирет?

Бир WECтин moonpool ичиндеги энергия кармоо өндүрүмдүүлүгү ачык сууда өз алдынча турган WECтин кубаты менен салыштырылып, жеке өз ара аракет фактору аныкталган:

\[ q_{\mathrm{single},j}= \frac{P_j}{P_{\mathrm{iso}}} \]

Массивдин жалпы өз ара аракет фактору болсо:

\[ q_{\mathrm{array}}= \frac{P_n}{N P_{\mathrm{iso}}} = \frac{1}{N}\sum_{j=1}^{N}q_{\mathrm{single},j} \]

түрүндө берилген. Бул жерде q>1 конструктивдүү өз ара аракетти, q<1 болсо ачык сууда өз алдынча турган WEC эталонуна салыштырмалуу деструктивдүү өз ара аракетти билдирет. Бул маани классикалык мааниде түз электр пайыздык натыйжалуулугу эмес; эталон WEC кубат өндүрүшүнө салыштырмалуу өлчөмсүз гидродинамикалык өз ара аракет көрсөткүчү.

Mesh жана убакыт кадамы сезгичтиги

Сандык сезгичтик сыноосу A₀=1 m, ω=1,75 rad/s, β=0° жана h=70 m регулярдуу толкун шартында жүргүзүлгөн. Үч беттик resolution салыштырылган:

Убакыт кадамы сезгичтигинде dt=T/20, T/30 жана T/40 салыштырылып, dt=T/30 чечими эсептөө жүгү менен сандык тактыктын ортосунда ылайыктуу тандоо катары колдонулган.

Сандык модель кантип текшерилген?

Моделди текшерүү үчүн мурда жарыяланган үч жарым-жартылай чөккөн цилиндр түрүндөгү WECтен турган сызыктуу массив маселеси кайра эсептелген. Эталон геометрияда WEC радиусу a=1 m, draft d=0,5 m, коңшу WEC аралыгы D=8a жана суу тереңдиги h=20a деп алынган.

Жаңы Rankine source ыкмасы менен эсептелген орточо өз ара аракет фактор ийри сызыктары Ning жана кесиптештеринин эталон натыйжалары менен салыштырылып, ийри сызыктардын ортосунда жакшы дал келүү байкалган. Бул текшерүү колдонулган сандык ыкма окшош сызыктуу WEC массив маселесин кайра жарата аларын колдойт; бирок жаңы moonpool геометриясы физикалык эксперимент менен ырасталганын билдирбейт.

Тешик туурасы анализи

Негизги сандык табылгалар

Иштин негизги методологиялык чектери

Модель беш WECти тик кыймыл эркиндик даражасында гана изилдейт. Чыныгы системаларда пайда болушу мүмкүн болгон башка жылыш жана айлануу кыймылдары иштин негизги параметрдик моделинде колдонулган эмес. Мындан тышкары изилдөөчүлөр келечектеги иштер арасында жабык суу аймагындагы көп денелүү сызыктуу эмес таасирлерди ачык белгилешет.

Анализдер регулярдуу толкун шарттарына негизделген. Регулярдуу эмес чыныгы деңиз абалдары жана узак мөөнөттүү энергия өндүрүшү келечекте текшерилиши керек болгон багыттар катары көрсөтүлгөн.

Moonpool дубалы идеалдаштырылган гидродинамикалык чек катары каралган. Дубал ийкемдүүлүгүнүн энергия кармоого таасири өзүнчө изилдениши керек болгон тема катары калтырылган.

PTO системалары өз алдынча жана сызыктуу механикалык damping элементтери менен берилген. Изилдөөчүлөр келечекте ар бир PTO ички толкун талаасына жараша өз алдынча stiffness жана damping жөндөөлөрүн жасай алган биргелешкен башкаруу стратегияларын иштеп чыгууну сунушташат.

Булак жана Ыкма Жөнүндө Эскертүү

Tam özgün çalışma adı: Wave energy extraction performance of heaving buoy WEC arrays deployed within an energy-focusing moonpool

Авторлор жана ирети: Yong Cheng; Jianyou Yu; Deshuang Yu; Saishuai Dai; Zhiming Yuan; Atilla Incecik; Gang Wang.

Тең салым/тең биринчи авторлук: Жүктөлгөн версияда тең биринчи авторлук же тең салым билдирүүсү жок.

Жооптуу автор: Deshuang Yu.

Жооптуу автордун электрондук почта дареги: yudsh@cafs.ac.cn

Мекемелер: Fishery Engineering Research Institute, Chinese Academy of Fishery Sciences, Beijing 100141, China; School of Naval Architecture and Ocean Engineering, Jiangsu University of Science and Technology, Zhenjiang 212003, China; Naval Architecture, Ocean and Marine Engineering Department, University of Strathclyde, Glasgow, United Kingdom.

Автор аффилиациялары: Yong Cheng: Chinese Academy of Fishery Sciences жана Jiangsu University of Science and Technology; Jianyou Yu: Jiangsu University of Science and Technology; Deshuang Yu: Chinese Academy of Fishery Sciences; Saishuai Dai, Zhiming Yuan жана Atilla Incecik: University of Strathclyde; Gang Wang: Chinese Academy of Fishery Sciences.

Булак түрү: Убакыт аймагындагы гидродинамикалык сандык моделдөө/симуляция изилдөөсүнүн preprint версиясы.

Рецензия статусу: Бул иш рецензиядан өтпөгөн preprint; жыйынтыктары ушул жарыялоо баскычы эске алынып бааланышы керек.

Платформа: SSRN.

Каралган SSRN каттоо номери: 6934160.

DOI: 10.2139/ssrn.6934160.

Каралган SSRN версиясынын жарыя датасы: 13 Июнь 2026.

Расмий preprint шилтемеси:SSRN 6934160

Версия текшерүүсү: SSRN ошол эле аталышта бир нече версия каттоосун көрсөтөт. Каралган файл 67 беттик жана SSRN 6934160 суу белгисин алып жүргөн версия. SSRNде 6845150 IDге ээ мурдагы 68 беттик башка версия да бар. Илимий мазмун бул версиялардын ортосунда унчукпай бириктирилген эмес.

Рецензияланган жарыя: Библиографиялык текшерүүдө бул аталыш үчүн расмий басмакана каттоосу аркылуу так ырасталган өзүнчө рецензияланган журнал версиясы жана рецензияланган жарыя DOIси аныкталган эмес. Ошондуктан журнал же рецензияланган DOI маалыматы ойлоп чыгарылган эмес.

Лицензия: Жүктөлгөн версияда ачык Creative Commons же ага тең кайра пайдалануу лицензиясы табылган эмес. Ошондуктан булактын оригинал фигуралары макалага түз көчүрүлгөн эмес.

Каржылоо: National Key Research and Development Program (2024YFD2400804); National Natural Science Foundation of China (52571295, 52271278, 52111530137); Royal Society Newton Advanced Fellowships (NAF\R1\180304).

Кызыкчылыктардын кагылышы: Авторлор иштин жыйынтыктарына таасир бере турган белгилүү каржылык кызыкчылык кагылышы же жеке мамиле жок экенин билдиришет.

Маалымат жеткиликтүүлүгү: Жүктөлгөн версияда өзүнчө маалымат жеткиликтүүлүгү билдирүүсү жок.

CRediT автор салымдары: Yong Cheng: текшерүү, формалдык анализ, биринчи долбоорду жазуу, каржылоо жана концептуалдаштыруу. Jianyou Yu: ыкма, программалык камсыздоо, маалымат курациясы, биринчи долбоорду жазуу жана көзөмөл. Deshuang Yu: формалдык анализ жана биринчи долбоорду жазуу. Saishuai Dai: формалдык анализ жана маалымат курациясы. Zhiming Yuan: карап чыгуу/редакциялоо жана көзөмөл. Atilla Incecik: каржылоо жана көзөмөл. Gang Wang: көзөмөл.

Сандык текшерүү: Mesh жана убакыт кадамы сезгичтик анализдери жүргүзүлүп, андан кийин Rankine panel/BEM модели мурда жарыяланган үч WECтүү эталон маселе менен салыштырылганда жакшы дал келүү билдирилген. Бул текшерүү сандык ыкмага тиешелүү; жаңы беш WEC–moonpool системасынын физикалык эксперимент менен ырасталышы эмес.

Булак ичиндеги терминология дал келбестиги: Иш боюнча kl/π≈1,0 Dirichlet жана kl/π≈0,5 Neumann режими деп аныкталса да, Бөлүм 3.3-тө kl/π≈0,5 ошол эле абзацта Neumann да, Dirichlet да деп аталган.

Булак ичиндеги сандык ырааттуулук эскертүүсү: Бөлүм 3.3-тө kl/π≈0,5 үчүн dmp=2 m жана 5 m абалдарында тиешелүүлүгүнө жараша qarray=0,71 жана 0,90 маанилери берилгенден кийин %49,1 өсүш деген сөз колдонулат. Бул эки ачык маанинин түз катышы %49,1 өсүшкө туура келбегендиктен, %49,1 мааниси иштин жыйынтык бөлүмүндө билдирилген жалпы максимум катары сакталган, бирок ушул эки сандын түз арифметикалык жыйынтыгы катары берилген эмес.

Негизги илимий чек: Табылгалар сызыктуу потенциал агымы алкагында, идеалдаштырылган геометрия, регулярдуу толкундар, heave-only WEC кыймылы жана сызыктуу PTO механизми менен алынган сандык натыйжалар. Чыныгы деңиз аянты, регулярдуу эмес толкундар, толук электр өндүрүш чынжыры, узак мөөнөттүү структуралык ишенимдүүлүк жана экономикалык өндүрүмдүүлүк бул иште ырасталган эмес.

Илимий мазмун принциби: Бул Verianla макаласындагы ыкма, формулалар, толкун талаасы түшүндүрмөлөрү жана өндүрүмдүүлүк маанилери жүктөлгөн 67 беттик ишке негизделет. Тышкы булактар библиографиялык версия, дата жана DOI текшерүүсү үчүн гана колдонулган; тышкы булактардан жаңы илимий жыйынтык негизги баяндоого кошулган эмес.